Деформация местная (максимальная)

Исследование влияния надреза на величину местной максимальной деформации при растяжении плоских образцов с боковыми надрезами радиусом примерно 0,2 мм показало, что у алюминия величина максимального местного сдвига, несмотря на наличие острого надреза, остается той же, что и у гладкого образца. Для стали ЗОХГСА и дюралюминия Д16 максимальный сдвиг в вершине надреза значительно меньше, чем сдвиг у гладкого образца. [c.48]

Расчет сопротивления циклическому нагружению проводят с учетом асимметрии цикла по амплитудам местных максимальных (упругих или упругопластических) деформаций, определяемых расчетом или экспериментально. [c.123]

При испытаниях па осевое растяжение максимальные осевые напряжения оценивают по общим для такого растяжения формулам. Для более детального анализа деформации в пластической области на поверхность образцов накатывают сетку. Измерения поперечной и продольной деформации элементов сетки у разрушенного образца позволяют вычислить местную максимальную пластическую деформацию и 2 [c.169]

Рассмотрим движение хобота как системы с одной степенью свободы, что эквивалентно жесткому захвату. Согласно инженерной теории удара [2 49], для системы с одной степенью свободы максимальное смещение (деформация) и максимальное усилие при ударе зависят только от кинетической энергии груза в момент удара и не зависят от массы или скорости ударяющего груза в отдельности. Местными деформациями в момент выборки зазора пренебрегаем. [c.71]

Точные теоретические расчеты, основанные на подобной картине деформации, позволяют определить максимальные касательные напряжения, которые должны возникнуть в кристалле, чтобы появилась пластическая деформация. В действительности она начинает образовываться при напряжениях, в сотни раз меньших, чем дает теория. Такое расхождение между теоретическим и действительным сопротивлением сдвигу в кристаллах объясняется тем, что переход атомов из одного положения в другое совершается не одновременно, а во времени, подобно волне, с местными искажениями решетки, называемыми дислокациями. [c.106]

Далее следует остановиться на местном характере контактных деформаций и напряжений и рассказать о предпосылках, положенных в основу вывода расчетных формул. Учащимся надо дать формулы для максимального контактного давления и характерного размера контактной площадки (для двух рассматриваемых случаев контакта) формулу для сближения тел за счет контактных деформаций приводить не обязательно. Конечно, эпюры давлений по площадкам контакта следует дать. [c.186]

На рис. 4.7.1 изображены концентраторы напряжений в виде отверстий в пластинке и выточки в стержне, когда они подвергаются деформации растяжения. В непосредственной близости от концентратора напряжения достигают максимального значения и имеют местный характер, поэтому эти напряжения принято назы- [c.60]

Развитие этих деформаций и повреждений по мере накопления числа циклов зависит от таких важных факторов, как уровень эксплуатационных нагрузок, циклические свойства материалов, максимальные температуры и длительность нагружения в цикле. Если температуры эксплуатации сравнительно невелики и не связаны с образованием статических и повторных деформаций ползучести, то в методах расчета конструкций на малоцикловую прочность температурно-временные эффекты не учитываются. Это обстоятельство позволяет существенно упростить методику расчета в расчете прочности и долговечности в качестве исходных для заданного режима эксплуатации устанавливаются амплитуды местных, упругопластических деформаций, коэффициенты асимметрии цикла и число циклов нагружения. [c.370]

В общем случае, когда напряжения и при отсутствии концентраторов распределены по сечению неравномерно (например, при изгибе или кручении), под а, понимают отношение наибольшего местного напряжения к максимальному номинальному напряжению, т. е. вычисляемому по формулам сопротивления материалов для данного вида деформации стержня. [c.71]

Коэффициенты концентрации в упругопластической области определяют как отношения максимальных местных напряжений или деформаций к номинальным — [c.92]

Это позволяет определить Ke)k так же, как функцию числа полуциклов k, и тем самым охарактеризовать процесс нестационарного циклического изменения наибольших деформаций в зоне концентрации. При этом расчет местных напряжений и д ормаций должен производиться в координатах 5—е (см. рис. 5.1). Амплитуда максимальных пластических деформаций в зоне концентрации составит [c.92]

Опасность возникновения концентраторов напряжений требовала утолщения композиционного материала до значений свыше допустимых по условиям сопряжения лонжеронов, нервюр и несущей коробчатой балки центроплана. Было принято решение использовать металлические упрочняющие прокладки. Прокладки заменяли слои с ориентацией 0° тогда, когда основная нагрузка направлена вдоль размаха, и слои с ориентацией 90 — в тех случаях, когда большие усилия направлены по хорде. Сначала были опробованы стальные прокладки, так как предполагалось, что при их использовании будут обеспечены максимальная адгезия и близость коэффициентов линейного расширения и деформаций. В конечном итоге были выбраны прокладки из титанового сплава Т1 — 6%А1 — 4 %У, которые обеспечивали близкий к стали упрочняющий эффект при меньшей плотности. Обшивки состояли из последовательных серий слоев основного набора, ориентация которого была принята (02/ г45/90) . Толщина изменялась в зависимости от местных (локальных) требований по прочности и жесткости и с учетом требований по сборке и сопряжению с осно- [c.141]

Н. А. Кильчевский [24], применив преобразование Лапласа, получил приближенные выражения для закона изменения контактной силы во времени Р (t) при ударе и оценил условия, при которых применима статическая зависимость силы от перемещения с учетом собственных колебаний соударяющихся тел. Для определения контактных деформаций он применил теорию Герца, а для решения задачи о колебании соударяющихся тел — теорию Тимошенко. Методом последовательных приближений он рассмотрел единичный удар и повторное соударение при поперечных ударах шара по балке. Справедливо обосновав положение, что на первом этапе (до достижения максимальной контактной силы) основное влияние на процесс удара оказывают местные деформации сжатия, а на втором (при упругом восстановлении) — колебания балки и шара, Н. А. Кильчевский предложил расчетные формулы для вычисления наибольшей силы взаимодействия между шаром и балкой, а также продолжительности контакта. Полученные громоздкие зависимости им упрощены и распространены на широкую группу контактных задач. В работе [24] при применении интегрального преобразования проведена аналогия между зависимостью контактной деформации и силой удара (предложенной Герцем) в пространстве изображений и оригиналом, т. е. [c.10]

При уровнях внутреннего давления, соответствующих рабочим, в результате повторного действия нагрузки, характерного для условий эксплуатации, возможно малоцикловое разрушение сварных труб н диапазоне числа циклов нагружений 10 —2,5-10 . При этом малоцикловая прочность определяется уровнем местных повторных деформаций, максимальные значения которых возникают в результате отклонений поперечного сечения трубы от правильной геометрической формы из-за наличия валика продольного сварного шва, смещения кромок шва и угловатости, а также овальности трубы. [c.177]

Входящие в критериальные уравнения максимальные местные циклические деформации определяются из анализа деформированного состояния конструкции. Для рассматриваемой задачи высокотемпературного циклического деформирования сильфонных компенсаторов (температура 500° С и выше) экспериментальное ис- [c.199]

Если термические напряжения сжатия достигают предела текучести, то они снимаются. В этом случае после охлаждения в поверхностном слое возникают растягивающие макронапряжения, так как при охлаждении поверхностного слоя объем его уменьшается, но сжатию этого слоя препятствуют внутренние холодные слои металла. При выравнивании температуры термические напряжения не исчезают, поскольку уменьшенная пластичность металла при комнатной температуре затрудняет протекание местной пластической деформации в поверхностном слое, препятствуя этим и снятию макронапряжений. В этом случае после охлаждения величина сжимающих макронапряжений, созданных пластической деформацией, уменьшится. В зависимости от величины и градиента деформационных и термических напряжений их максимальное [c.126]

Такой подход, однако, не оправдывается ни простыми соображениями, ни прямыми экспериментами. Рассеяние энергии за один цикл определяется средним уровнем локальных пластических деформаций или, вообще говоря, структурных особенностей во всем объеме образца. Образование же усталостной трещины обусловлено не средним, а максимальным значением местных деформаций п только при неблагоприятном сочетании структурных дефектов. [c.103]

Анализ в термоупругой постановке местных напряжений в оболочечных корпусах. Анализ НДС оболочечных элементов в упругой постановке дает необходимую для последующего расчета информацию об уровнях напряжений и деформаций, режимах их изменения в соответствии с реализующимся циклом температур, позволяет выявить характер распределения и зоны локализации максимальных напряжений и деформаций, применительно к которым проводят исследования НДС за пределом упругости в упругопластической и циклической постановке, а также оценивают прочность оболочечных корпусов при термоциклическом нагружении. [c.180]

В описанном случае было решено заменить трубы, на прямых участках которых была обнаружена остаточная деформация в 1 /о нлп более. Следует отметить, что применяемая методика измерения остаточной деформации по бобышкам весьма условна и не позволяет оценить ни среднюю деформацию в сечении, ни максимальную местную. Для оценки средней остаточной деформации предлагают использовать гибкую ленту, однако опыта таких измерений в процессе эксплуатации пока еще нет. [c.301]

Влияние местных деформаций на протекание процесса продольного удара очень велико, особенно в том случае, если собственная масса стержня не является малой по сравнению с массой груза. Как показывают эксперименты, благодаря местным деформациям пики ударных волн смягчаются, максимальные напряжения снижаются, а время удара несколько увеличивается. [c.437]

Первое предельное состояние определяется несущей способностью конструкции — ее прочностью при статических и выносливостью при переменных и динамических нагрузках. Второе предельное состояние обусловлено наибольшей деформацией конструкции — прогибами при статических нагрузках, колебаниями при динамических. Третье предельное состояние характеризуется максимально допустимыми местными повреждениями, например, толщиной слоя окалины, глубиной коррозии и т. п. [c.56]

ПРОЧНОСТИ ПРЕДЕЛ — напряжения или деформации, соответствующие максимальному (до разрушения образца) значению нагрузки (мера прочности твёрдых тел). При растяжении цилиндрич. образца из металла разрушению (разрыву) обычна предшествует образование шейки, т. е. местное уменьшение поперечных размеров образца, при атом необходимая для деформации растягивающая сила уменьшается. Отношение иаиб. значения растягивающей силы к площади ноне речного сечения образца до нагружения наз. условным П. п. или временным сопротивлением. Истинным П. п. наз. отношение значения растягивапощей силы непосредственно перед разрывом к наименьшей площади поперечного сечения образца в шейке. При одноосном растяжении условный П. п. меньше истинного. В хрупких материалах местное уменьшение поперечных размеров перед разрывом незначительно и поэтому величины условного П. п. и истинного П. п. различаются мало. При продольном сжатии цилиндрич. образца разрушению не предшествует уменьшение сжимающей силы. Условный и истинвый П. п. при этом вычисляются как отношения значения сжимающей силы непосредственно перед разрушением к начальной (до сжатия) площади поперечного сечения и к площади сечения при разрушении соответственно. При кручении тонкостенного трубчатого образца определяется П. п. при сдвиге как наибольшее касательное напряжение, предшествующее разрушению образца. [c.168]

Для неустойчивой трещины, распространение которой носит спонтанный характер, выполняется условие (3), но выполнение обратного условия необязательно. Как утверждает Друкер (1954 г.), необходимо второе условие истинное местное максимальное напряжение должно достигать критического значения при истинном характере материала или, как утверждает Майлонас (1964 г.), местная деформация должна достигать критического значения. Тем не менее, как указывает Краггс (1963 г.), с конструктивной точки зрения следует принимать критерий Гриффитса не только как необходимое, но и как достаточное условие разрушения конструкции. [c.23]

Расчет местных максимальных деформаций (напряжений) в зонах концентрации Св отверстиях, резьбах, пазах, радиусах скруглений, буртиках и усилениях сварных швов и т. д.) проводят о учетом названных напряжений. По компонентам деформаций (напряжений) вычисляют приведенные (по той или иной теории прочности) деформации (напряжения). При определении напряженно-деформированного состояния конструктивного элемента для исходного (статического) нагружения в случаях, когда приведенные максимальные деформации (напряжения) превышают предел текучести, расчет выполняют по компонентам деформаций, устанавливаемым экспериментально или из упругопластическото расчета. При этом используют диаграмму статического растяжения конструкционного материала при расчетной температуре. [c.123]

Как видно из рис. 1а, при упругопластическом деформировании в отдельных зонах рабочей базы при средней деформации на базе 2,02% наблюдаютсУя деформации от 1,2 до 3,2%. С увеличением обш ей деформации местные деформации продолжают расти и при средней деформаций 4,23% достигают величины 6%, а при 7,38% — от 5 до 9,5%. Причем увеличение средней деформации сопровождается ростом местной, как правило, в одних и тех же участках. После Снятия нагрузки на отдельных участках исходного деформирования последующее нагружение в ту же сторону (растяжение) сопровождается преимущественным деформированием тех же зон (пунктирные кривые на рис. 1а получены при предположении, что исходным является нагружение после разгрузки). Однако интенсивность развития деформаций в этих зонах неодинакова, и при этом происходит некоторое выравнивание общих деформаций по всей базе. В процессе исходного деформирования, в том числе после промежуточных разгрузок, а также при смене знака нагружения, деформация на базах размером 5 мм остается относительно равномерной. При смене знака нагрузки максимальные местные (на участках величиной 0,5 мм) циклические деформации сжатия наблюдаются в тех же местах, где они были наибольшими и при растяжении. С увеличением количества циклов нагружения происходит некоторое перерас-лред( ление деформаций в отдельных участках базы образца, однако зоны с повышенным уровнем деформации, определяемые на базах 0,5 мм, остаются. [c.24]

Здесь di max — мвстная максимальная пластическая деформация в цикле б — средняя величина ширины петли гистерезиса в цикле, измеренная на всей базе (40 мм), Сгтах — местная максимальная односторонне накопленная деформация в рассматриваемом цикле нагружения ё — средняя односторонне накопленная к данному циклу деформация на базе, равной 40 мм. [c.25]

Условием возникновения внутренних остаточных напряжений термического происхождения, как это сформулировал И. А. Одинг [1], является неоднородность объемных изменений металла при охлаждении. Один из наиболее ярких примеров, иллюстрирующих это положение, представляет собой рассматриваемое явление. Пластическое сжатие металла в зоне задевания во второй стадии можно считать объемной неоднородностью , которая приводит к образованию внутренних остаточных напряжений. Местное уменьшение размеров этой зоны при охлаждении представит собой как бы дополнительную упругую связь, вызывающую дополнительный изгибающий момент реакции возвращению детали к исходной форме. Можно заметить, что при полном охлаждении внутренние остаточные осевые напряжения на наружной поверхности зоны задевания будут растягивающими. Асимметричность их распределения согласуется с направлением выпуклости, обратной деформации детали. Максимальные растягивающие напряжения -Ьзосттах возникают на поверхности задевания. Величина их различна и зависит от температуры местного нагрева и жесткости детали. В практике наблюдались случаи задевания с образованием трещин разрушения [c.68]

На участке ВС нагрузка растет до Ртах, удлинение возрастает значительно быстрее, чем в упругой стадии работы материала. При достижении нагрузкой величины Ртах деформация начинает сосредоточиваться на небольшом участке образца. На образце возникает шейка (местное сужение, рис. 2.22), диаметр ее уменьшается и, наконец, на участке D (см. рис. 2.21) сопротивление быстро падает и в точке D образец разрывается. Максимальная нагрузка Ртах, которая действует на образец во время испытания, соответствует наивысшей точке С диаграммы. По величине этой силы определяют предел прочности, который обозначают и вычисляют по М,сторогры6а формуле [c.198]

Присутствие концентраторов отнюдь не всегда представляет собой опасность для работоспособности конструкции. Во-первых, влияние концентраторов на деформацию всего упругого тела вследствие их малых размеров незначительно, поэтому при расчете упругих смещений в конструкции влияние концентраторов можно не учитывать. Во-вторых, при статическом однократном нагружении сооружения или механизма, выполненного из пластичного материала, появление текучести в зоне концентратора не представляет опасности. Действительно, остаточная деформация, возникающая в малом объеме перенапряженного материала в зоне концентрации, не может вызвать остаточной деформации всего сооружения и, следовательно, повлиять на его проектные размеры. Эта местная деформация приведет лишь к некоторому изменению картины напряженного состояния в зоне концентрации. В результате максимальное напряжение не будет превышать предела текучести, но зато несколько увеличится напряжение в другн.х точках расчетного сечения. [c.166]

Для сварных соединений при наличии смещения кромок анали-тич кое определение уровня местной напряженности затруднительно и может быть использован поляризационно-оптический метод исследования напряжений на нрозрачных моделях сварных соединений. В работе [125] исследована зависимость напряженности от смещения кромок сварного шва (рис. 3.3.9, б). Здесь и в дальнейшем для характеристики местного возмущения напряженного (деформированного) состояния в зоне сварного соединения трубы со смещением кромок использовалось отношение напряжений в максимально напряженной зоне сварного шва к соответствующим величинам в безмоментной зоне (номинальные напряжения и деформации), обозначаемое условно как теоретический коэффициент концентрации. Как видно из рисунка, о- может достигать величины порядка осо = 4. [c.172]

На рис. 12 показано изменение во времени т коэффициентов концентрации ке И ка, а также максимальных местных деформаций ётах к и напряжений оЙах н, вычисленных по уравнениям (34) — (36) для стали типа 18-8 при температуре 650° С для 5 = 1 и аа = = 3. [c.112]

Более простым и достаточно точным для инженерных расчетов является метод, основанный на использовании интерполяционных зависимостей, связьшающих коэффициенты концентрации напряжений и деформаций в упругой и неупругой областях деформирования. Этот метод имеет практическое значение, поскольку именно максимальные местные деформации в зонах концентрации определяют сопротив-леьше длительному малоцикловому и неизотермическому нагружению. [c.22]

Более простое и в то же время достаточно точное для инженерных расчетов решгние дает использование интерполяционных зависимостей между коэффициентами концентрации напряжений и деформаций в уп-pjo-ой и неупругой областях деформирования. Эти зависимости имеют большое практическое значение, поскольку именно максимальные местные деформации в зонах концентрации определяют сопротивление мало цикловой усталости при длительном и неизотермическом нагружении (не всегда необходимо знать поля деформаций для всей детали). [c.88]

Поглощение водорода при коррозии в чистой воде. Образование водорода (или дейтерия) при коррозии металла имеет особое значение. Мадж [19] показал разрушительное действие относительно малых количеств водорода (100—500 мг кг) на ударные свойства циркония при обычных температурах. Охрупчивание вследствие поглощения водорода имеет, вероятно, большее значение для применения в энергетических реакторах, чем окисление металла. Проблема еще более усложняется, как показано Марковичем [20], тенденцией водорода к концентрированию термодиффузией при наиболее низких температурах (наружные поверхности оболочек). Если местная концентрация превышает предел растворимости, происходит выпадение гидрида циркония ZrHi,5. Ориентация отдельных пластинок гидрида зависит от предшествующей деформации или напряжения. Если гидрид выпадает в то время, когда металл подвержен действию приложенного напряжения, пластинки стремятся расположиться нормально к растягивающему напряжению или параллельно сжимающему напряжению. Подобная ориентация является результатом структуры основного металла. Когда гидридные пластинки перпендикулярны к растягивающим напряжениям, получается крайне низкая вязкость при 7 <150°С. Все эти обстоятельства являются крайне неблагоприятными для труб высокого давления и цилиндрических оболочек с избыточным внутренним давлением, в которых максимальное растягивающее напряжение и максимальная концентрация гидрида совпадают на наружной поверхности. [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...