Неточное согласование

Наиболее ответственным этапом технологического процесса изготовления изделий типа тел вращения является операция намотки армирующего материала на оправку. Основными источниками образования дефектов в готовом изделии при намотке являются нарушения угла намотки и скорости вращения оправки, несоблюдение режима натяжения армирующего материала, неточность согласования стыков полотна армирующего материала, неравномерность уплотнения слоев материала прижимным валком и неоднородность температурного поля поверхности оправки. [c.15]

Неточность согласования стыков полотна армирующего материала приводит к образованию участков со значительной неоднородностью структуры материала. В местах нахлеста краев полотна происходит повышенное уплотнение материала, чрезмерное выдавливание связующего, образование расслоений, складок и нарушение адгезии связующего к стекловолокну. [c.15]

При As 1 наилучшее приближение к точному значению выражения (5.17) можно получить, возвращаясь к уравнениям (5.1). Наиболее важным экспериментальным случаем является неточное согласование, при котором Р2 всегда остается малой величиной. В этом случае pi можно рассматривать как интеграл движения. [c.306]

Следует отметить, что матрицу масс можно построить двояко масса элемента может быть сосредоточена в узлах, что приводит всегда к диагональной матрице, либо может быть распределена по элементу — в этом случае она имеет структуру,, аналогичную матрице жесткости элемента, и называется согласованной матрицей масс. В работе [55] отмечается, что использование сосредоточенной матрицы масс приводит к плохой аппроксимации и неточным результатам в работах [177, 178] показано, что отличие в результатах при использовании согласованной или сосредоточенной матрицы масс незначительно, а использование диагональной сосредоточенной матрицы масс приводит к резкому сокращению времени счета. Аналогично используют два вида матрицы демпфирования. [c.25]

Следует отметить, что все теоретические схемы дают хорошее согласование с результатами экспериментальных исследований при малых числах кавитации. Их общим недостатком является неточное воспроизведение течения в концевой части каверны. [c.402]

В некоторых случаях, например для плоского слоя среды при условии задания по объему поля полной плотности результирующего излучения т)рез, приведенная система уравнений тензорного приближения распадается на две независимые подсистемы, одна из которых оказывается замкнутой и позволяет получить точное решение относительно нормального компонента тензора Яди , а затем после согласования с граничными условиями получить и все остальные величины поля излучения. Вся неточность метода будет при этом обусловливаться только приближенностью значений коэффициента к и поглощательной способности а, фигурирующих в граничных условиях. Как было показано в [Л. 88, 350], величина X является весьма консервативной функцией температурного поля и очень слабо зависит от различных факторов в рамках рассмотренной плоской схемы, в связи с чем первая и вторая итерации в определении этого коэффициента дали в конечном счете одинаковый результат. [c.175]

Неточности изготовления зубчатых колес и монтажа силовых передач вызывают динамические нагрузки, вибрации, шум, нагрев и концентрацию напряжений на отдельных участках поверхности зубьев. Вследствие погрешностей изготовления и сборки кинематических передач нарушается согласованность движения, приводящая к ошибкам относительного положения ведущего и ведомого элементов и к ошибкам от мертвого хода. [c.338]

При организации хозрасчета следует учитывать и то, что интересы трудового коллектива реализуются через групповую и индивидуальную экономическую заинтересованность, которая может не совпадать с коллективной по объективным или субъективным причинам. Объективно интересы коллектива не могут совпадать вследствие специализации подразделений и служб, на них влияет степень концентрации производства, уровень управления. Субъективными причинами несовпадения интересов выступают неточное построение систем материального стимулирования работников, их недостаточная экономическая грамотность, личные интересы отдельных работников. Наилучшие условия для согласования коллективных и групповых интересов складываются при предметной специализации производственных единиц и цехов через создание комплексных подразделений. Согласованность групповых и индивидуальных интересов возрастает при создании сквозных и комплексных бригад, [c.85]

Примером ко второй величине служит кинематическая цепь зуборезного станка. Обработка профиля зубьев зубчатого колеса осуществляется при строго согласованных движениях режущего инструмента и детали. Неточность детали получается в результате избыточных перемещений инструмента относительно детали. [c.282]

Сопоставление результатов показывает удовлетворительное согласование значений основных напряжений на порядок превосходящих значения остальных компонентов тензора а г и а . Расхождение опытных и расчетных значений Огг в произвольной точке любого из трех рассматриваемых сечений не превышает 10 %. Этот разброс результатов объясняется рядом причин неточностью самого эксперимента, некоторым несоответствием граничных условий в расчетной схеме и для образца, погрешностями аппроксимации геометрии области и т. п. [c.199]

Параллельно с совершенствованием классификации проводилась работа по упорядочиванию отечественной терминологии в области сварки ПМ [3, 45, 48]. Создавая классификацию, нельзя было не заострить внимание на терминах, которые приходилось существенно подправлять. Было установлено, что часть терминов авторы используют произвольно, без взаимного согласования с уже стандартизованными терминами других отраслей науки и производства, в первую очередь с установившимися терминами в области сварки металлов [52], без учета специфики ПМ или принципиальных отличительных признаков отдельных способов сварки [53]. К таким терминам относятся, например, контактная сварка пластмасс, горелка для сварки пластмасс, газовая сварка пластмасс, сварка проплавлением оплавлением), контактная сварка оплавлением и другие, критический разбор которых приведен в работе [48]. Даже в литературе обзорного характера, а уж тем более в учебной литературе, посвященной в основном сварке металлов [54], не должно быть неточных касающихся отдельных видов сварки ПМ терминов типа контактная тепловая сварка, ничего не говорящих об их сути и которые в равной мере могут быть отнесены к нескольким видам. Дело в том, что бесконтактной сварки не бывает и что все, за исключением сварки растворителем, основные виды сварки ПМ требуют подвода тепла. Да и при сварке растворителем иногда необходим нагрев. [c.336]

При обработке фасонных криволинейных поверхностей, когда относительное движение заготовки и режущего инструмента получают сочетанием составляющих движений со взаимно-согласованными скоростями, неточности кривых кулачков, вызывающие изменение скорости, приводят к искажению относительной траектории инструмента и к искажению формы обрабатываемой поверхности. [c.282]

На рис. ХП. 9 схематично показан разрез двухроторного коловратного насоса, у которого одинаковые роторы 1 и 2, очерченные по циклоиде, согласованно вращаются в корпусе 3 с помощью зубчатой передачи, перемещенной вне корпуса, обеспечивая всасывание (через всасывающий патрубок 4) и перекачку жидкости (через нагнетательный патрубок 5). Существенным недостатком этих насосов является быстрый износ рабочих поверхностей, особенно при неточностях выполнения и сборки, что ведет к утечкам и снижению к. п. д. [c.248]

Станок оснащен координатным устройством, с помощью которого режущий инструмент (независимо от его износа и неточности закрепления в резцедержателе при замене резца) автоматически устанавливается в нужное, согласованное с программой, начальное положение относительно баз обрабатываемой детали. В связи с тем, что станок предназначен для внутреннего растачивания и зона резания недоступна для непосредственного наблюдения, он оснащен двумя вспомогательными устройствами. Одно из этих устройств предназначено для наблюдения за резцом и зоной резания и выполнено на базе промышленной телевизионной установки ПТУ-2. [c.38]

Вычисления показали, что для удовлетворительного согласования расчета с записями приборов нужно провести коррекцию параметров, полученных обработкой записей магнитометра. Корректировались параметры фо и f>o в пределах 30°. Неточность в определении параметра -фо приводила к расхождению между положениями [c.339]

Неточность выбора исходных профилей ведет к несоответствию величины О критическому значению 0 , которое наблюдается в конце зоны обратного тока, а также (в предположении локальности определяющих свойств течения) и при возникновении обратного тока. Согласно расчетам 0 0.4. Значению же Фо = 0.6 при исходных полях, показанных на рис. 4, соответствует 0 = 0.45. Поскольку исходные поля подобраны по экспериментальным данным, можно считать, что согласование с опытом величины 0 вполне удовлетворительное. Для интегральных параметров при возникновении обратного тока получены значения М = 0.0298, J = 0.116, G = 0.215. Величина потока импульса J = 0.133, вычисленная без учета градиента давления (и = 0), в этом случае отличается от приведенного значения всего на 13%. [c.293]

Классический метод определения констант равновесия, в основе которого лежит тепловая теорема Нернста, обладает рядом недостатков, приводящих подчас к неточным значениям подсчитываемых величин. Поэтому для согласования результатов подсчета с действительными значениями приходится прибегать к внесению в формулы поправок, не всегда объяснимых теоретически. [c.397]

В соответствии с иерархией информационных потребностей предприятия одни и те же исходные данные нужны различным группам сотрудников, причем с разной целью. Для обеспечения целостности и непротиворечивости информации необходимо, чтобы источники исходных данных эффективно контролировались и предоставляли согласованные и точные данные. Если результирующая информация поступает из несогласованных источников, то весьма вероятно, что она будет противоречива, неточна и неэффективна. [c.16]

Профилирование циклоидальных поверхностей производится согласованными движениями заготовки и инструмента. На станке такие движения осуществляются кинематическими цепями. Последние из-за неточностей входящих в них элементов являются источником погрешностей профилирования. [c.81]

Позднее В. А. Соловьев [205] обнаружил в работе [203] ряд спорных физических предпосылок и математических неточностей. По мнению автора [205], хорошее согласование величин, рассчитанных по уравнениям А. С. Предводителева, с опытными не свидетельствует о теоретической обоснованности уравнений, а лишь является следствием того, что они содержат постоянные, определяемые с помощью экспериментальных [c.183]

Главным недостатком этих Основных данных является отсутствие требований и рекомендаций по выбору расчётных схем и методов расчёта, вследствие чего между нормами расчётных нагрузок и нормами допускаемых напряжений отсутствует взаимная согласованность, необходимая для проектирования конструкций наименьшего веса и необходимой прочности. Этот недостаток отчасти компенсируется назначением Постоянных условных расчётных величин и пониженными допускаемыми напряжениями. Однако такая компенсация сужает возможности рационального конструирования, а при применении уточнённых расчётных схем приводит к противоречиям с допускаемыми напряжениями. Неточностями Основных данных являются также чрезмерно высокие нормы ветровых нагрузок и центробежной силы, отсутствие данных для учёта вертикальных динамических нагрузок обрессоренных частей, излишне высокие допускаемые напряжения при расчёте только на статические нагрузки. Перечисленные недостатки Основных данных обусловливаются ограниченностью экспериментальных данных в период их составления. [c.713]

Картина обтекания сферы тонким вихревым кольцом при / о/ао 100 показана на рнс. 78. Здесь же нанесены экспериментальные результаты, представленные в работе [70] обозначены данные при числах Рейнольдса для кольца ке—1260 (/) и Ке =4200 (2). При этом отношение радиусов кольца и сферы для обеих серий опытов оставалось одинаковым. Сравнение модельной (по (4.37) и (4.38)) кривой и экспериментальных данных показало, что на участке движения кольца до миделя неподвижной сферы имеется количественное и качественное согласование результатов. После прохождения кольцом миделевого сечения сферы в реальной жидкости существенное влияние оказывают вязкостные эффекты ( в экспериментах возникали вторичные течения ), и дальнейшие оценки характера движения в рамках предлагаемой модели неточны. [c.211]

Многие числовые данные, необходимые для полного решения задач космонавтики, до сих пор еще точно не определены. Если производить расчеты с принятыми приближенными величинами, то результаты могут получиться чрезвычайно неточными. Это соображение побудило автора отнестись с наибольшей тщательностью к вычислениям. Исходя из наиболее достоверных данных, автор сам вычислял все производные величины, даже если ойи имелись в литературе. Таким образом были получены согласованные между собой величины с достаточным числом десятичных знаков . [c.9]

Рассмотрим наиболее простой, но важный случай генерации второй гармоники. Обозначим частоты через С01 = со и С02 = 2о), векторы поляризации через в1 и ег и волновые векторы однородных волн через к, и кг. Пусть вновь плоскость 2 = 0 является границей нелинейной среды. Для тангенциальных компонент выполняются условия к2х = к,2у = 2кху, однако вследствие дисперсии 2г — 2 1г = Ак. Для общности допустим, что Ак Ф о, поскольку случаи неточного согласования фазовых скоростей также представляют интерес. Ранее мы учитывали зависимость от координаты только для амплитуды гармоники. Однако если амплитуда гармоники Лг(2) становится сравнимой по величине с амплитудой основной волны Ах, то из энергетических соображений следует ожидать, что амплитуда Л) будет уменьшаться, и ее уже нельзя будет рассматривать как заданную функцию. Далее волнами на всех других частотах, кроме со и 2со, мы пренебрежем, так как им соответствуют большие рассогласования фазовых скоростей, согласно (4.13), они быстро осциллируют и амплитуды их невелики. Таким образом, рассмотрим только два волновых уравнения типа [c.141]

Моделирование позволило отметить некоторые особенности аналогового вычисления суммарного изображения Это, прежде всего, отсутствие регистрации проекций, которое позволяет избежать погрешностей их съема и ввода в ЭВМ, т. е в этом случае восстанов тение искомого распределения осуществляется в отсутствие шумов При моделировании указанная особенность томографической Интерферометрии учитывалась Однако при реализации некоторых математических операций в оптических системах с преобразованием волнового фронта возможно их неточное выполнение из-за аберраций оптических элементов и погрешности юстировки. В томографическом интерферометре искажения, обусловленные аберрациями, устранялись голографической регистрацией волнового фронта. Возможная ошибка ( 30 ) из-за неточности согласования углов зондирования и поворота волнового фронта была равна погрешности из-за дискретизации проекций при цифровом вычислении суммарного изображения на сетке 51X51 отсчетов [c.138]

Несмотря на неточность этих гипотез, некоторые численные результаты, полученные из анализа упругих решений, полностью согласуются с результатами более строгих исследований, проведенными в работах различных авторов (см. Шеффер [33]). Возможно, подобное согласование будет иметь место и тогда, когда точные решения в рамках упругопластичности станут более доступными. Проблема состоит в том, что результаты, полученные при помощи простых моделей, можно считать в той или иной мере достоверными только тогда, когда для сравнения с ними и для их проверки имеются точные решения (или очень большое количество экспериментальных данных). Следовательно, основная ценность теорий, построенных на основе сформулированных допущений, состоит (и будет состоять) в том, что это легко используемый инженерный аппарат, который, однако, долл<ен применяться лишь в тех пределах изменения параметров, для которых проведена необходимая предварительная проверка. Таким образом, все теории этого типа по области их применимости можно в некотором смысле сопоставить с иолу-эмпирическими моделями, например с теми, которые рассматривал Берт [7], даже если сами по себе они не являются полуэм-пирическими. [c.210]

Для решения системы нелинейных уравнений высокого порядка (п = 120- 140), благодаря отмеченной выше естественной делимости ее на цепочки узловых подсистем уравнений, наиболее эффективным оказался итерационный метод Зейделя, обеспечиваюший для систем такого вида быструю сходимость, компактность и простоту алгоритма. На рис. 2.10 показаны относительные отклонения значений нескольких параметров У в зависимости от точности исходного приближения и от числа итераций в процессе расчета системы уравнений (2.2). Из рисунка видно, что при весьма неточном задании первоначальных приближений достаточно высокая точность расчета (0,1-4-0,01%) обеспечивается уже на 2—3-й итерации. В связи с этим отпадает необходимость в строгом согласовании задания первоначальных приближений значений параметров. Зависимость числа итераций от требуемой точности оказалась близкой к логарифмической с основанием 10. Время одной итерации составляет 8—15 сек в зависимости от вида тепловой схемы. Причем большая часть времени расходуется на расчет термодинамических свойств рабочих веществ. [c.35]

Равенство (или заданное соотношение) расходов в ветвях зависит от степени взаимного соответствия характеристик Др = f Q) входных дросселей и величины трения дросселирующего поршня. Согласование характеристик Ap = f(Q) входных дросселей можно производить методом экспериментального подбора, а их влияние исключить. Поэтому рассмотрим влияние неустранимой причины неточности — трения поршня, которое определяет нечувствительность делителя потока и величину их рассогласования. [c.409]

Генератор с петлей-кольцом, как и другие генераторы с незамкнутыми резонаторами, не требует специального согласования фаз генерационных пучков и пучков накачки [18,39,40]. С другой стороны, расчетные зависимости спектральных контуров усиления для згих систем показывают, что при чисто сдвиговом механизме нелинейности контур остается колоколообразным с максимумом при нулевой частоте отстройки для любых значений у1. Таким образом, в естественных условиях пассивное самонакачивающееся зеркало на основе генератора с петлей-кольцом не должно смещать частоту обращенной волны. Специальный эксперимент с ползшроводниковым лазером [39] показал, что интерференционная картина, образованная обращенной волной и частью падающей, оказывается неподвижной, так как, как и ожидалось, генерация строго вырождена по частоте. В то же время при использовании такого обращающего зеркала в качестве одного из зеркал лазера с обычной активной средой иногда наблюдается режим самосвипирования частоты генерации, который вероятнее всего связан с неточностью юстировки петлевого генератора [47]. [c.145]

Фирма Глисон разработала новый высокопроизводительный метод Геликс-форм для чистового нарезания зубьев конических и гипоидных колес, применяемых в легковых, грузовых автомобилях, автобусах и тракторах. Этот метод характерен тем, что в процессе нарезания зуба обрабатываемое колесо неподвижно, а резцовая головка имеет вращательное и согласованное с ним возвратнопоступательное движение вдоль оси. Продольная кривизна зубьев колеса представляет собой эвольвенту, профиль зубьев — реечный. У этих передач отсутствует диагональный контакт, они менее чувствительны к неточностям монтажа и повышениям нагрузок и т. д. [c.502]

Зуботочение. Способы точения вращающимся резцом применимы к специальным видам обработки специальными режущими инструментами, например к зубонарезанию [16]. Показательной в этом отношении является зубообработка обкатными резцами, впервые разработанная в нашей стране Ю.С. Цвисом и неточно названная в свое время зуботочением (рис. 4.11, а). В действительности способ соответствует зубофрезерова-нию, т.е. обкаточный резец 2 вращается со скоростью резания Уф и перемещается со скоростью у вдоль нарезаемого зуба, а заготовка 1 вращается со скоростью круговой подачи у , согласованной с вращением резца по соотношению чисел зубьев. [c.97]

Из рис. 25—29 следует, что в широком диапазоне изменения амплитуд давления результаты расчетов по моделям кавитирующей и пузырьковой жидкостей намного лучше согласуются между собой, чем с полученными по модели упругой жидкости. Причем, как показали расчеты, при Л = 1 5 МПа указанное согласование имело место даже при отсутствии ограничения на закон схлапывания пузырьков. При больших А пузырек достигает весьма малых размеров, при этом теряется точность вычислений. Для того чтобы избежать этого, здесь предлагается налагать ограничение на возможность слишком большого уменьшения радиуса пузырька. Указанное ограничение позволило добиться хорошего согласия расчетов прогибов с использованием моделей разрушаемой и пузырьковой жидкостей в широком диапазоне изменения амплитуды импульсной нагрузки на конструкцию. Заметим, что отличие минимальных и максимальных значений радиуса пузырька сильно зависело от амплитуды нагрузки А. При А порядка 1 МПа это отличие составляло 2—3 раза, при А порядка 10 МПа оно достигало 4 раза, а при А = 100 МПа доходило до 6—7 раз. Заметим, что прогибы на рис. 28, 29 намного превышают толщины оболочек и поэтому должны рассчитываться по нелинейной теории. Здесь это не делается, так как неточность расчета оболочек не влияет на основной вывод о применимости различных моделей жидкости. [c.107]

Однако непосредственные измерения турбулентных потоков -г и <7 в приземном слое атмосферы (о которых мы еще специально будем говорить в п. 8.3) начали производиться лишь сравнительно недавно и до сих пор являются относительно немногочисленными и довольно неточными. Поэтому первая эмпирическая проверка общей формулы (7.24), содержащей функцию 1), позволившая впервые построить примерный график этой функции, была произведена Мониным и Обуховым (1953, 1954) иным путем. В основу этой проверки были положены обширные данные (полученные во время четырех экспедиций, работавших в 1945, 1947, 1950 и 1951 гг. в различных районах СССР) об одних только профилях ветра и температуры при разных метеорологических условиях. Далее, было предположено, что меют место формулы (7.24) и, кроме того, были приняты еще некоторые добавочные предположения о виде функций [( ) и А( ). Хорошая согласованность между собой результатов обработки имеющихся данных, исходящей из этих иредположений, в известной мере подтвердила их справедливость и показала, что найденные таким образом Эмпирические [c.410]

Другой подход к расчету разрывов па эйлеровой сетке продемонстрировал Макнамара 1966, 1967]. В рассмотренном им случае разрывом являлась контактная поверхность, образовавшаяся при взаимодействии двух косых скачков. Осесимметричная эйлерова сетка периодически подстраивалась для прослеживания движения этой контактной новерхности. Неточность в виде появления точки возврата у ударной волны вблизи ее пересечения с линией тока торможения имела место из-за отсутствия согласованности при расчете движения сетки. Разработка методов расчета скачков и контактных разрывов продолжает привлекать большое вппмапие исследователей. [c.437]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...