Деформация алюминиевых и магниевых

РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИЯ ПРИ ГОРЯЧЕЙ ДЕФОРМАЦИИ АЛЮМИНИЕВЫХ И МАГНИЕВЫХ СПЛАВОВ [c.466]

Критические степени деформации алюминиевых и магниевых сплавов [21 [c.136]

Пластической деформации в холодном состоянии поддаются мягкие и вязкие металлы (относительное удлинение 5 > 3 ч- 4%), например, стали в отожженном состоянии, медные, алюминиевые и магниевые сплавы, отожженные титановые сплавы. Ограниченно поддаются пластической деформации стали, подвергнутые нормализации и улучшению. Методы пластической деформации неприменимы для хрупких металлов (серые чугуны), а также для сталей, закаленных или подвергнутых химико-термической обработке (цементации, азотированию, цианированию). [c.217]

Высокая коррозионная стойкость сплавов принципиально не исключает возможность появления так называемого коррозионного растрескивания даже в средах, где установлена их высокая коррозионная стойкость. Поэтому коррозионное растрескивание представляет большую опасность. Она заключается в том, что разрушение вязкого в нормальных условиях металла, подверженного одновременно воздействию напряжения и определенной активной среды, происходит хрупко, т.е. без заметных деформаций и при напряжениях, более низких, чем временное сопротивление и даже предел текучести. Этот вид разрушения наиболее характерен для высокопрочных металлических материалов, склонных к пассивации, но находящихся, однако, в условиях, когда пассивное состояние под влиянием агрессивной среды может нарушаться в зоне максимальных напряжений. У титана вследствие высокой устойчивости пассивного состояния и быстрой регенерации во многих средах пассивных оксидных пленок при их механическом повреждении, а также из-за достаточной пластичности чувствительность к коррозионному растрескиванию оказалась во много раз меньше, чем у высокопрочных и нержавеющих сталей, алюминиевых и магниевых сплавов. Но по мере разработки более прочных титановых сплавов и расширения области их применения были установлены случаи явного коррозионного растрескивания и определены многие агрессивные среды, способствующие этому явлению. [c.32]

Эффективное влияние обработки холодом на уменьшение остаточных напряжений алюминиевых и магниевых сплавов объясняется, по-видимому, тем, что при охлаждении при температуре ниже нуля в деталях возникают термические напряжения, которые в сумме с ранее имевшимися остаточными начинают превосходить предел упругости (или текучести) сплава. Избыточная часть напряжения снимается путем пластической деформации, и при возвращении к комнатной температуре уровень остаточных напряжений оказывается пониженным по сравнению с первоначальным. Никаких структурных изменений в сплавах в результате обработки холодом не происходит. Механические свойства сплавов не изменяются. [c.410]

Влияние температуры металла на практике нельзя рассматривать в отрыве от скоростных условий деформирования. Как следует из определения горячей деформации, скорость деформирования при ней должна обеспечить полное протекание процесса рекристаллизации, скорость которой зависит от температуры. С увеличением скорости деформации при постоянной температуре увеличивается влияние упрочнения над рекристаллизационным разупрочнением и давления при той же деформации возрастают (см. рис. 3.3). Поэтому для некоторых особо чувствительных к увеличению скорости деформирования сплавов, например алюминиевых и магниевых, горячее деформирование рекомендуется осуществлять на тихоходных гидравлических прессах, а не на молотах. [c.65]

Противоположным пластичности является свойство хрупкости, т. е. способность материала разрушаться без заметной пластической деформации. Диаграмма растяжения хрупких материалов 3 не имеет площади текучести и зоны упрочнения. У таких материалов величина удлинения при разрыве не превышает 2%, а в ряде случаев измеряется долями процента. К хрупким материалам относятся чугун, высокоуглеродистая сталь. К ним можно отнести также некоторые литейные алюминиевые и магниевые сплавы. [c.336]

Метод 49 — показатель 63. Защиту от коррозионного растрескивания оценивали для алюминиевых и магниевых сплавов (по ГОСТ 9.019—74) при деформациях кольцевых образцов и плоских образцов в сложнонапряженном состоянии — изгиб с кручением. Оценка относительного уровня защиты от коррозионного растрескивания пленками ПИНС проводится аналогично оценке по методу 47, показатели 61. [c.115]

Давление прижима для вытяжки с подогревом фланца составляет для алюминиевых и магниевых сплавов 0,3—0,7 МПа для латуни 0,7—1,0 МПа для мягкой стали 1,0—1,5 МПа. При этом значительный эффект (увеличение степени деформации на 30—90%) получается при применении переменного, постепенно увеличивающегося по ходу вытяжки давления прижима. [c.228]

Данные, полученные при изучении сплава ВТ9, показывают, что специфическое влияние СПД на микроструктуру и свойства сплава не только сохраняется, но даже усиливается при прохождении последующей фазовой перекристаллизации. Такой вывод сделан на основании того, что после СПД и ОБД алюминиевых и магниевых сплавов не наблюдается существенного различия в свойствах, как у сплава ВТ9. Наконец, выполненное исследование благодаря большому набору структурных состояний в сплаве позволяет сделать заключение о причинах, обусловливающих термическую нестабильность сплава. Она наблюдается при деформации сплава с пластинчатой микроструктурой со скоростями, большими оптимальных при СПД (см. табл. 17). Микроструктура сплава после такой обработки характеризуется наибольшей структурной и химической неоднородностью, обусловленной незавершенностью преобразования пластинчатой микроструктуры в равноосную, а также незавершенностью процессов перераспределения легирующих элементов при деформации (см. выше). По-видимому, эти факторы и обусловливают изменение характера старения сплава [c.215]

Такая деформация обычно имеет место при температурах нагрева металла, мало превышающих температуру начала его рекристаллизации, и при повышении скорости деформации, когда разупрочнение не успевает пройти полностью. Таким образом, неполная горячая деформация обусловливает низкое качество продукции, и ее следует избегать, особенно для некоторых алюминиевых и магниевых сплавов, имеющих малую скорость рекристаллизации и потому деформируемых с небольшими скоростями, например прессованием на гидравлических прессах. [c.151]

Так как цветные сплавы имеют небольшие температурные интервалы ковки, то для штамповки мелких деталей из алюминиевых и магниевых сплавов, а также из латуней чаще всего применяют фрикционные прессы, способные осуществлять штамповку с высокой скоростью деформации за один удар пресса. [c.278]

Все перечисленные и другие цветные сплавы на медной, алюминиевой и магниевой основе очень чувствительны к нагреву, неравномерности деформации и схеме напряженного состояния (см. стр. 261—262), поэтому при ковке можно ухудшить металл, т. е. наряду с повышением механических свойств легко получить нарушения целостности структуры и формы поковки. [c.340]

Деформация активная 3—17 -— алюминиевых и магниевых сплавов — Критические степени 5 — 136 [c.414]

Алюминиевые и магниевые плавы обладают очень высокой электропроводностью. При точечной и шовной сварке этих сплавов используют кратковременные импульсы тока очень большой величины (в 3—3,5 раза больше, чем для низкоуглеродистой стали). При сварке пластичных (неупрочненных) алюминиевых и магниевых сплавов давления практически такие же, как при сварке низкоуглеродистой стали. Сварку сплавов, упрочненных термической обработкой или деформацией, выполняют с такими же давлениями, как при сварке коррозионно-стойких сталей. Высокопрочные алюминиевые сплавы при точечной сварке склонны к образованию дефектов усадочного характера (пор, раковин, трещин), поэтому их сваривают с использованием ковочного усилия (см. [c.25]

Время сварки определяется теплопроводностью и сопротивлением пластической деформации металла при повышенной температуре [аод при Г = (0,5...0,6)Гпл]. Алюминиевые, магниевые и медные сплавы из-за высокой теплопроводности предпочтительно сваривать при малом времени действия тока, чтобы уменьшить потери теплоты. Низкоуглеродистые стали, имеющие умеренную теплопроводность и невысокую прочность при повышенных температурах, можно сваривать на мягких и жестких режимах. Жаропрочные сплавы, высокопрочные низколегированные стали сваривают при большой длительности тока. Существует эмпирическая зависимость / св = К , в которой Кх - коэффициент пропорциональности, зависящий от материала и его толщины, с/м. Обычно он равен для низкоуглеродистых сталей 80...320 низколегированных и углеродистых 370...550 коррозионно-стой-ких 80... 170 жаропрочных сплавов 250...500 алюминиевых и магниевых сплавов 50... 120 для титана и его сплавов 100...200 для латуней [c.321]

Сварку вольфрамовым электродом ведут на постоянном токе прямой полярности и переменном токе. Для тонкого металла применяют сварку постоянным током импульсной дугой, что предохраняет от перегрева и уменьшает деформацию изделий. Постоянный ток можно применять для сварки всех металлов и сплавов, за исключением алюминиевых и магниевых. [c.144]

Неполной горячей деформации (особенно при деформировании литого металла) следует избегать, так как она обусловливает низкое качество поковки. Этот вид деформации легко возникает у сплавов с малой скоростью рекристаллизации (например, у некоторых алюминиевых и магниевых сплавов, представляющих многофазные, метастабильные системы). Поэтому деформирование их производят с малыми скоростями. [c.55]

При сварке внахлестку неизбежно возникновение изгибающего момента, подобно тому, как это было в случае заклепочного соединения внахлестку (см. рис. 8.24). Так как деформация изгиба в таких соединениях приводит к возникновению помимо срезающей силы также и силы отрыва, то ее следует учитывать при конструировании точечного сварного соединения внахлестку. Данные по прочности на отрыв точечного соединения алюминиевых и магниевых сплавов приведены в табл. 9.16 (см. [7]). [c.166]

В машиностроении отливки из магниевых сплавов находят всё возрастающее применение, особенно в авиационной промышленности, и в ряде областей успешно вытесняют алюминиевое литьё. Магниевые сплавы имеют три важных преимущества перед алюминиевыми сплавами а) удельный вес в полтора раза меньше б) низкий предел текучести и малый модуль упругости, позволяющие магниевым отливкам успешно выдерживать значительные ударные нагрузки, причём разрушение начинается только после значительной остаточной деформации, и в) отличная обрабатываемость резанием, позволяющая развивать весьма высокую производительность обрабатывающих станков. [c.157]

Уплотнение достигается за счет пластической деформации одной из стыкуемых деталей (рис. 5.13, а). Это возможно при различных твердостях соединяемых деталей, например, в паре алюминиевый или магниевый сплав — сталь, сталь по стали различных твердостей и др. Роль кольцевого ножа может выполнять закладываемое в стык кольцо из материала с высокой твердостью (рис. 5.13, б). Такое уплотнение обеспечивает герметичность при высоких давлениях и температурах [17]. Подобное уплотнение желательно не разбирать. [c.144]

При выборе марки алюминиевого или магниевого сплава следует принимать во внимание не только механические, ио и технологические свойства, особенно деформируемость сплава, которая определяется допустимой степенью обжатия для основных схем формоизменения и температурным интервалом пластической деформации в условиях статического и динамического воздействия внешних сил. [c.258]

Вместе с тем вязкое разрушение материала всегда сопровождается формированием скосов от пластической деформации. Их высота и ширина могут возрастать [75] или оставаться постоянными [76] до некоторой длины трещины, после чего имеет место быстрое увеличение их размеров. В магниевых сплавах резкий переход к полному смыканию скосов наблюдали при скоростях роста трещины 10 -10 м/цикл при толщине пластины от 3 до 5 мм. В ходе испытаний плоских пластин из алюминиевого сплава АК4-1Т1 толщиной от 1,5 до 2 мм выявлено наступление полностью переориентированного излома в результате смыкания скосов в области скоростей около 5-10 м/цикл [76]. [c.109]

Кривые изменения величины зерна в зависимости от температуры и степени деформации для алюминиевого сплава Д-1 и для магниевого сплава МА-3 при, горячем деформировании приведены на фиг. 475—477. [c.466]

Чистота поверхности 164 Дефекты заливки подшипников 512 Деформация алюминиевых и магниевых сплавов — Критичесхие степени 136 [c.769]

Опытные данные, относящиеся к условиям прохсорциональ-ного нагружения, довольно хорошо подтверждают существование единой для всех видов напряженных состояний кривой зависимости октаэдрического напряжения от октаэдрического сдвига, а также устанавливаемую формулами (16.1.4) пропорциональность между девиатором напряжений и девиатором деформаций. Так обстоит дело, во всяком случае, для углеродистой и низколегированной стали, для титановых сплавов. Однако для некоторых сплавов, например алюминиевых и магниевых, а также высокопрочных сталей, уже диаграмма растяжения не совпадает с диаграммой сжатия, а в плоскости т — То опытные точки, соответствующие разным напряженным состояниям, не ложатся на одну кривую. Положение можно исправить, допустив, что пластический потенциал U зависит не только от второго инварианта девиатора, но, возможно, от третьего инварианта и от гидростатической составляющей тензора. Заметим, что уже уравнения (16.1.2) фактически вводят зависимость от третьего инварианта, поверхность нагружения в виде шестигранной призмы задается уравнением вида (15.1.5). [c.542]

Характеристики размерной стабильности отличаются большой структурной чувствительностью — факТорь , практически не оказывающие вли5шия на прочностные свойства материала, в раде случаев приводят к значительному снижению сопротивляемости микропластическим деформациям, определяющим размерную стабильность материала. В качестве примера на рис. 26, з показано изменение размеров пальчиковых образцов из алюминиевых и магниевых сплавов при температуре 100° С [214]. Как [c.107]

Основным фактором технологии ковки и штамповки нежелезных сплавов является процесс рекристаллизации при горячем деформировании сплава. Это особенно относится к алюминиевым и магниевым сплавам, которые не испытывают фазовых превращений при нагреве и охлаждении. Рекристаллизация для этих сплавов является единственным процессом, с которым связано изменение структуры после деформации. Величина рекристаллизо-ванного зерна и его ориентировка зависят от природы сплава, а также от условий деформации и рекристаллизации. [c.466]

Н — высота гайки и — пределы прочности материалов соответственно болта и гайки на срез [для сталей и титановых сплавов Тв = (0,6. .. 0,7) Ов, для алюминиевых и магниевых сплавов Тв = (0,7. .. 0,8) Ов1 кт — коэффициент, учитывающий характер изменения деформаций витков по высоте гайки при наличии в резьбе пластических деформаций (нагрузки кежду витками в момент, предшествующий разрушению, распределены равномерно) и особенности разрушения резьбы соединен ния. Теоретически кт — 1 лишь для соединений с равномерным распределением нагрузки между витками, разрушаемых в результате чистого среза. На практике такой случай реализовать невозможно и всегда кт < [c.159]

В табл. 2.5 приведены полученные экспериментально величины деформаций в момент разрушения при различных начальных напряжениях для алюминиевого и магниевого сплавов при температуре 380 °С, а также подсчитанные по (2.67) удельные энергии рассеяния в момент разрушения. Последние, как следует из таблицы, для определенного материала не сильно различаются, что говорит о справедливости соотношений (2.64), (2.65) для рассматриваемых материалов. В табл. 2.6 приведены средние значения t/paap. а также Bi, п и т, полученные путем обработки кривых ползучести [53]. [c.62]

При изучении общих закономерностей процесса деформации, а также при исследовании связи между показателями прочности материала при растяжении и др. видах напряженного состояния часто пользуются истинными П. н. (см. Напряжение истинное). Истинный П. п. при растяжении характеризует отношение макс. нагрузки к фактич. площади поперечного сечения образца Р/, в момент достижения jP aK вычисляется по формуле 6 = о /(1—где г )(,— равномерное поперечное сужение образца. У конструкционных сталей средней прочности, алюминиевых и магниевых сплавов Sj, превышает Of, обычно на 8—12%, у высокопрочной стали— на 2—4%, у пластичных латуней и нек-рых марок нержавеющей стали — на 20—30%. Истинный П. п. при сжатни5 (, определяется путем деления разрушающей нагрузки на площадь поперечного сечения образца в момент разрушения. S f, всегда ниже сг и тем больше эта разница, чем пластичнее материал. Истинные П. п. при изгибе образца прямоугольного сечения шириной Ь и высотой h и кручении круглого стержня радиусом г вычисляются [c.47]

Поверхность макросреза располагается по направлению действия главных касательных напряжений примерно под углом 45° к направлению главных растягивающих напряжений. При разрушении, проходящем целиком по поверхности макросреза, возникают косые или конические изломы. Косой излом на плоских образцах приобретает ножеобразную форму (см. табл. 11.1). Косые изломы возникают у материалов с ограниченной способностью к местной пластической деформации, например при растяжении малая или очень размытая по длине образца шейка, и относительно низким значением сопротивления разрушению путем среза, например у многих алюминиевых и магниевых деформируемых сплавов. [c.354]

В этих равенствах и — коэффициенты полноты резьбы болта и гайки для метрической резьбы а = = 0,87, для трапецеидальной к = к = 0,65 Н — Бьгсота гайки кщ — коэффициент, учитывающий неравномерность деформаций витков по высоте гайки при наличии в резьбе пластических деформаций и особенности разрушения резьбы теоретически к = I лишь для соединений с равномерным распределением нагрузки между витками, разрушение которых происходит в результате чистого среза, на практике такой случай практически не реализуется, и всегда к 1< и -Сцг — пределы прочности материалов соответственно болта и гайки на срез можно принимать = (0,6 -г- 0,7) Од для сталей и титановых сплавов, Тц = (0,7 0,8) 0д для алюминиевых и магниевых сплавов. [c.58]

Предельное число вптков, воспринимающих нагрузку, с учетом пластических деформаций в резьбе, приближенно можно считать 20 для стальных резьбовых соединений и 25 для соединений стальных винтов (шпилек) с деталями из алюминиевых и магниевых сплавов. [c.149]

Анизотропия, выявленная при ударных испытаниях образцов с надрезом или гладких, может существенно отличаться от анизотропии чувствительности к трещине. В работе [4, гл. I] исследовалась анизотропия удельной работы разрушения при ударном изгибе призматических образцов с трещиной глубиной 1,5 мм, полученной в результате усталостной перегрузки. Исследовались два легких сплава — алюминиевый (В-95) и магниевый (ВМ65-1). Оказалось, что удельная работа разрушения образцов с трещиной значительно ниже, чем образцов с надрезом, однако степень анизотропии в обоих случаях примерно одинакова. Наиболее целесообразным является расположение надреза (трещины) перпендикулярно плоскости деформации (прокатки, прессования). [c.224]

Зависимост ) времени до появления трещины от величины при ложенных растягивающих напряжений в пределах упругих деформаций для. многих случаев коррозионного растрескивания мягких и высокопрочных сталей, магниевых, алюминиевых и медных спла BOB в различных средах имеет гиперболический характер и доста точно точно выражается уравнением кривой коррозионного растрескивания [c.112]

По данным ряда работ (см., например, [387]) алюминиевые сплавы, как и некоторые низкоотпуш енные стали и магниевые сплавы, по-разному сопротивляются растяжению и сжатию. Это, как правило, объясняется склонностью металла к физико-химическим превраш ениям при пластическом деформировании или эффектом Баушингера, проявление которого обусловлено наличием остаточных напряжений. К сожалению, суш ествуюш,ие методики не позволяют получить надежные данные о предельном сопротивлении материала сжатию. Методика, использованная в настояш ей работе, дает возможность испытывать материал при одноосном сжатии только в осевом направлении и только при упругих и малых упруго-пластических деформациях. При развитых пластических деформациях, как уже отмечалось, тонкостенный образец теряет устойчивость — в рабочей части образца образуется гофр. Поэтому проведение достаточно широкого исследования по указанному вопросу не представилось возможным. Однако полученные данные позволяют сделать определенные количественные оценки. Так, если при нормальной температуре условные пределы текучести при растяжении и сжатии сплава АЛ-19 равны, то при температуре —100° С предел текучести при сжатии на 15% выше соответствующего предела текучести при растяжении в том же направлении. Аналогичное различие в [c.312]

Проведенные исследования показали, что в алюминиевых и особенно в алюминиево-магниевых сплавах АМг5 и АМгб расслоения имеют металлургическую природу и представляют собой длинные строчки (до 1000 мм и более) черного цвета, вытянутые вдоль направления проката и заполненные мельчайшими частицами шлаковых включений. Величина раскрытия в этом случае, колеблющаяся от десятков микрон до 0,5 мм, представляет толщину конгломерата частиц шлаковых включений, сцементированных металлом, зависящую от степени деформации. [c.154]

При горячей вытяжке днищ из алюминиевых, магниевых и молибденовых сплавов с целью повышения предельной степени деформации применяют искусственный нагрев фланцевой части с одновременным охлавдением центральной части заготовки. На рис. 4.15 приведена конструктивная схема штампа для вытяжки с подогревом фланца. Здесь матрица и прижим штампа нагреваются при помощи трубчатых электронагревателей сопротивления, вмонтированных во внутрениэю их полость, а пуансон охлаждается циркулирующей в кем проточной водой. [c.93]

Высоколегированные стали склонны к интенсивному упрочнению, поэтому для их горячего деформирования целесообразнее использовать способы, осуществляемые на прессах, а не на молотах. Ввиду меньшей скорости деформирования на прессах разупрочняющие процессы (возврат и рекристаллизация) успевают произойти полнее и упрочнение снижается. Малопластичные алюминиевые (АК8, В93 и др.), магниевые (МА8), титановые сплавы также предпочтительно ковать и штамповать на прессах, так как у них пластичность снижается при высоких скоростях деформирования. При этом для уменьшения остывания металла и повышения равномерности деформации штампы подогревают до температуры 200. .. 400 °С. Поковки из некоторых труднодеформи-руемых сплавов получают изотермической штамповкой. [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...