Деформация алюминиевых и магниевых стали

Пластической деформации в холодном состоянии поддаются мягкие и вязкие металлы (относительное удлинение 5 > 3 ч- 4%), например, стали в отожженном состоянии, медные, алюминиевые и магниевые сплавы, отожженные титановые сплавы. Ограниченно поддаются пластической деформации стали, подвергнутые нормализации и улучшению. Методы пластической деформации неприменимы для хрупких металлов (серые чугуны), а также для сталей, закаленных или подвергнутых химико-термической обработке (цементации, азотированию, цианированию). [c.217]

Высокая коррозионная стойкость сплавов принципиально не исключает возможность появления так называемого коррозионного растрескивания даже в средах, где установлена их высокая коррозионная стойкость. Поэтому коррозионное растрескивание представляет большую опасность. Она заключается в том, что разрушение вязкого в нормальных условиях металла, подверженного одновременно воздействию напряжения и определенной активной среды, происходит хрупко, т.е. без заметных деформаций и при напряжениях, более низких, чем временное сопротивление и даже предел текучести. Этот вид разрушения наиболее характерен для высокопрочных металлических материалов, склонных к пассивации, но находящихся, однако, в условиях, когда пассивное состояние под влиянием агрессивной среды может нарушаться в зоне максимальных напряжений. У титана вследствие высокой устойчивости пассивного состояния и быстрой регенерации во многих средах пассивных оксидных пленок при их механическом повреждении, а также из-за достаточной пластичности чувствительность к коррозионному растрескиванию оказалась во много раз меньше, чем у высокопрочных и нержавеющих сталей, алюминиевых и магниевых сплавов. Но по мере разработки более прочных титановых сплавов и расширения области их применения были установлены случаи явного коррозионного растрескивания и определены многие агрессивные среды, способствующие этому явлению. [c.32]

Противоположным пластичности является свойство хрупкости, т. е. способность материала разрушаться без заметной пластической деформации. Диаграмма растяжения хрупких материалов 3 не имеет площади текучести и зоны упрочнения. У таких материалов величина удлинения при разрыве не превышает 2%, а в ряде случаев измеряется долями процента. К хрупким материалам относятся чугун, высокоуглеродистая сталь. К ним можно отнести также некоторые литейные алюминиевые и магниевые сплавы. [c.336]

Давление прижима для вытяжки с подогревом фланца составляет для алюминиевых и магниевых сплавов 0,3—0,7 МПа для латуни 0,7—1,0 МПа для мягкой стали 1,0—1,5 МПа. При этом значительный эффект (увеличение степени деформации на 30—90%) получается при применении переменного, постепенно увеличивающегося по ходу вытяжки давления прижима. [c.228]

Алюминиевые и магниевые плавы обладают очень высокой электропроводностью. При точечной и шовной сварке этих сплавов используют кратковременные импульсы тока очень большой величины (в 3—3,5 раза больше, чем для низкоуглеродистой стали). При сварке пластичных (неупрочненных) алюминиевых и магниевых сплавов давления практически такие же, как при сварке низкоуглеродистой стали. Сварку сплавов, упрочненных термической обработкой или деформацией, выполняют с такими же давлениями, как при сварке коррозионно-стойких сталей. Высокопрочные алюминиевые сплавы при точечной сварке склонны к образованию дефектов усадочного характера (пор, раковин, трещин), поэтому их сваривают с использованием ковочного усилия (см. [c.25]

Время сварки определяется теплопроводностью и сопротивлением пластической деформации металла при повышенной температуре [аод при Г = (0,5...0,6)Гпл]. Алюминиевые, магниевые и медные сплавы из-за высокой теплопроводности предпочтительно сваривать при малом времени действия тока, чтобы уменьшить потери теплоты. Низкоуглеродистые стали, имеющие умеренную теплопроводность и невысокую прочность при повышенных температурах, можно сваривать на мягких и жестких режимах. Жаропрочные сплавы, высокопрочные низколегированные стали сваривают при большой длительности тока. Существует эмпирическая зависимость / св = К , в которой Кх - коэффициент пропорциональности, зависящий от материала и его толщины, с/м. Обычно он равен для низкоуглеродистых сталей 80...320 низколегированных и углеродистых 370...550 коррозионно-стой-ких 80... 170 жаропрочных сплавов 250...500 алюминиевых и магниевых сплавов 50... 120 для титана и его сплавов 100...200 для латуней [c.321]

Влияние скорости деформации на пластичность металла неоднозначно. При обработке давлением в горячем состоянии увеличение скорости деформирования понижает пластичность металла. Особенно это сказывается при обработке магниевых и медных сплавов, высоколегированных сталей. Менее заметно отрицательное влияние увеличения скорости деформации при обработке алюминиевых сплавов, низколегированных и углеродистых сталей. [c.396]

Уплотнение достигается за счет пластической деформации одной из стыкуемых деталей (рис. 5.13, а). Это возможно при различных твердостях соединяемых деталей, например, в паре алюминиевый или магниевый сплав — сталь, сталь по стали различных твердостей и др. Роль кольцевого ножа может выполнять закладываемое в стык кольцо из материала с высокой твердостью (рис. 5.13, б). Такое уплотнение обеспечивает герметичность при высоких давлениях и температурах [17]. Подобное уплотнение желательно не разбирать. [c.144]

Обработка металлов давлением применима только к. металлам, обладающим достаточной пластичностью, и неприменима к хрупким металлам (нанример, к чугуну). Давлением обрабатывают сталь, медные, алюминиевые, магниевые и другие сплавы. Этот вид обработки является высокопроизводительным. Обработку давлением можно производить как в холодном, так и в горячем состоянии. В процессе пластической деформации металла в холодном состоянии вследствие деформирования микроструктуры твердость и хрупкость металла непрерывно увеличиваются, а пластичность и вязкость уменьшаются. Эти изменения свойств называют упрочнением (наклепом). Они могут быть устранены, например, с помощью термообработки (отжига). Процесс замены деформированных, вытянутых зерен новыми, равновесными, происходящий при определенных температурах, называют рекристаллизацией. [c.145]

Кратко изложены, основы современного металловедения — теория сплавов, пластическая деформация, рекристаллизация, основы теории и практики термической и химико-термической обработки. Подробно рассматриваются конструкционные, инструментальные, нержавеющие стали, медные, алюминиевые, магниевые, титановые сплавы, пластические массы и другие неметаллические материалы. [c.2]

Термически обработанные полуфабрикаты из конструкционных металлических материалов (сталей, алюминиевых сплавов, медных сплавов), как правило, обнаруживают сравнительно слабую анизотропию в отношении Стд. Опыт показывает, что образцы, взятые в разных направлениях из поковок и прутков этих материалов, имеют значения предела текучести, расходящиеся друг от друга не более чем на 5—10%. Только у некоторых металлов, в частности у магниевых сплавов, наблюдается более резкая анизотропия в отношении характеристик сопротивления пластической деформации, включая ст . [c.48]

С увеличением скорости деформации особенно резко падает пластичность некоторых магниевых сплавов, высоколегированной стали и медных сплавов. Значительно менее чувствительны к скорости деформации большинство алюминиевых сплавов, низколегированная и углеродистая конструкционная сталь [39]. Последние обладают прн горячей обработке вполне достаточной пластичностью при любых практически применяемых скоростях деформирования [12]. [c.68]

Опытные данные, относящиеся к условиям прохсорциональ-ного нагружения, довольно хорошо подтверждают существование единой для всех видов напряженных состояний кривой зависимости октаэдрического напряжения от октаэдрического сдвига, а также устанавливаемую формулами (16.1.4) пропорциональность между девиатором напряжений и девиатором деформаций. Так обстоит дело, во всяком случае, для углеродистой и низколегированной стали, для титановых сплавов. Однако для некоторых сплавов, например алюминиевых и магниевых, а также высокопрочных сталей, уже диаграмма растяжения не совпадает с диаграммой сжатия, а в плоскости т — То опытные точки, соответствующие разным напряженным состояниям, не ложатся на одну кривую. Положение можно исправить, допустив, что пластический потенциал U зависит не только от второго инварианта девиатора, но, возможно, от третьего инварианта и от гидростатической составляющей тензора. Заметим, что уже уравнения (16.1.2) фактически вводят зависимость от третьего инварианта, поверхность нагружения в виде шестигранной призмы задается уравнением вида (15.1.5). [c.542]

Н — высота гайки и — пределы прочности материалов соответственно болта и гайки на срез [для сталей и титановых сплавов Тв = (0,6. .. 0,7) Ов, для алюминиевых и магниевых сплавов Тв = (0,7. .. 0,8) Ов1 кт — коэффициент, учитывающий характер изменения деформаций витков по высоте гайки при наличии в резьбе пластических деформаций (нагрузки кежду витками в момент, предшествующий разрушению, распределены равномерно) и особенности разрушения резьбы соединен ния. Теоретически кт — 1 лишь для соединений с равномерным распределением нагрузки между витками, разрушаемых в результате чистого среза. На практике такой случай реализовать невозможно и всегда кт < [c.159]

При изучении общих закономерностей процесса деформации, а также при исследовании связи между показателями прочности материала при растяжении и др. видах напряженного состояния часто пользуются истинными П. н. (см. Напряжение истинное). Истинный П. п. при растяжении характеризует отношение макс. нагрузки к фактич. площади поперечного сечения образца Р/, в момент достижения jP aK вычисляется по формуле 6 = о /(1—где г )(,— равномерное поперечное сужение образца. У конструкционных сталей средней прочности, алюминиевых и магниевых сплавов Sj, превышает Of, обычно на 8—12%, у высокопрочной стали— на 2—4%, у пластичных латуней и нек-рых марок нержавеющей стали — на 20—30%. Истинный П. п. при сжатни5 (, определяется путем деления разрушающей нагрузки на площадь поперечного сечения образца в момент разрушения. S f, всегда ниже сг и тем больше эта разница, чем пластичнее материал. Истинные П. п. при изгибе образца прямоугольного сечения шириной Ь и высотой h и кручении круглого стержня радиусом г вычисляются [c.47]

В этих равенствах и — коэффициенты полноты резьбы болта и гайки для метрической резьбы а = = 0,87, для трапецеидальной к = к = 0,65 Н — Бьгсота гайки кщ — коэффициент, учитывающий неравномерность деформаций витков по высоте гайки при наличии в резьбе пластических деформаций и особенности разрушения резьбы теоретически к = I лишь для соединений с равномерным распределением нагрузки между витками, разрушение которых происходит в результате чистого среза, на практике такой случай практически не реализуется, и всегда к 1< и -Сцг — пределы прочности материалов соответственно болта и гайки на срез можно принимать = (0,6 -г- 0,7) Од для сталей и титановых сплавов, Тц = (0,7 0,8) 0д для алюминиевых и магниевых сплавов. [c.58]

Зависимост ) времени до появления трещины от величины при ложенных растягивающих напряжений в пределах упругих деформаций для. многих случаев коррозионного растрескивания мягких и высокопрочных сталей, магниевых, алюминиевых и медных спла BOB в различных средах имеет гиперболический характер и доста точно точно выражается уравнением кривой коррозионного растрескивания [c.112]

Скорость, с которой металл выходит из очка матрицы, называют скоростью истечения. Скорость истечения с равна скорости прессования Уар, умноженной на вытяжку , т. е. и с = [ пр- Эта зависимость указывает на прямую связь скоростных условий процесса прессования со степенью деформации. Выбор скорости истечения зависит от пластичности металла или сплава. Так, алюминий, углеродистая и легированная сталь, медь, латуни Л62, Л96 и ЛС59-1, никелевые сплавы, титан и его сплавы при прессовании прутков и труб небольших размеров с вытяжками л > 30 допускают скорость истечения 100—500 см сек, в то время как бронзы, алюминиевые сплавы (Д1, Д16 и т. д.) и большинство магниевых сплавов имеют скорость истечения 5—10 см сек (в ряде случаев ее можно увеличить до 20—25 см сек.) Превышение указанных скоростей приводят к образованию поперечных трещин и разрывов. [c.374]

По данным ряда работ (см., например, [387]) алюминиевые сплавы, как и некоторые низкоотпуш енные стали и магниевые сплавы, по-разному сопротивляются растяжению и сжатию. Это, как правило, объясняется склонностью металла к физико-химическим превраш ениям при пластическом деформировании или эффектом Баушингера, проявление которого обусловлено наличием остаточных напряжений. К сожалению, суш ествуюш,ие методики не позволяют получить надежные данные о предельном сопротивлении материала сжатию. Методика, использованная в настояш ей работе, дает возможность испытывать материал при одноосном сжатии только в осевом направлении и только при упругих и малых упруго-пластических деформациях. При развитых пластических деформациях, как уже отмечалось, тонкостенный образец теряет устойчивость — в рабочей части образца образуется гофр. Поэтому проведение достаточно широкого исследования по указанному вопросу не представилось возможным. Однако полученные данные позволяют сделать определенные количественные оценки. Так, если при нормальной температуре условные пределы текучести при растяжении и сжатии сплава АЛ-19 равны, то при температуре —100° С предел текучести при сжатии на 15% выше соответствующего предела текучести при растяжении в том же направлении. Аналогичное различие в [c.312]

На рис. VIII.3, б показаны схематические зависимости предела текучести о, и упругой относительной деформации бт = от температуры Т, характерные для малоуглеродистой низколегированной, аустенитной сталей, алюминиево-магниевых сплавов, а на рис VIII.3, в — для титановых сплавов. Надо отметить, что диаграммы растяжения и сжатия алюминиево-магниевых, титановых сплавов и аустенитной стали, как и многих других материалов, не имеют явно выраженной площадки текучести. Предел текучести таких материалов определяют условно по величине напряжений Оо.2, отвечающих остаточной дес рмации 0,2%. [c.387]

Высоколегированные стали склонны к интенсивному упрочнению, поэтому для их горячего деформирования целесообразнее использовать способы, осуществляемые на прессах, а не на молотах. Ввиду меньшей скорости деформирования на прессах разупрочняющие процессы (возврат и рекристаллизация) успевают произойти полнее и упрочнение снижается. Малопластичные алюминиевые (АК8, В93 и др.), магниевые (МА8), титановые сплавы также предпочтительно ковать и штамповать на прессах, так как у них пластичность снижается при высоких скоростях деформирования. При этом для уменьшения остывания металла и повышения равномерности деформации штампы подогревают до температуры 200. .. 400 °С. Поковки из некоторых труднодеформи-руемых сплавов получают изотермической штамповкой. [c.143]

Для ответственных сварных конструкций могут быть рекомендованы алюминиево-магниевые сплавы АМг, АМгЗ, АМг5В, АМгб, АМг61 с пределом прочности соответственно 14, 20, 26, 32 и 34 кгс/мм . При сварке этих сплавов околошовная зона практически не разупрочняется. Более прочные дюралюминиевые термообрабатываемые сплавы для сварных конструкций применять пока нецелесообразно, так как при сварке прочность околошовной зоны снижается. Восстановить полностью прочность путем естественного старения не удается. К недостаткам алюминиевых сплавов можно отнести сравнительно низкий модуль упругости (в 3 раза меньше, чем у стали) и более высокий коэффициент температурного расширения. Этим обусловлены большие деформации при сварке. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...