Влияние Обработка холодом

Эффективное влияние обработки холодом на уменьшение остаточных напряжений алюминиевых и магниевых сплавов объясняется, по-видимому, тем, что при охлаждении при температуре ниже нуля в деталях возникают термические напряжения, которые в сумме с ранее имевшимися остаточными начинают превосходить предел упругости (или текучести) сплава. Избыточная часть напряжения снимается путем пластической деформации, и при возвращении к комнатной температуре уровень остаточных напряжений оказывается пониженным по сравнению с первоначальным. Никаких структурных изменений в сплавах в результате обработки холодом не происходит. Механические свойства сплавов не изменяются. [c.410]

Фиг. 43. Влияние обработки холодом на предел прочности при изгибе стали (1,Оо/о С, 5,0°/о Сг 1,07о Мо) различной твёрдости 1 — обычная термическая обработка 2 —с обработкой холодом [6].

Фиг. 4.S. Влияние обработки холодом (—75 С—1 час) на твёрдость стали ЭИ-184, закалённой при различных температурах / — твёрдость после закалки

Влияние обработки холодом на поверхностную твердость цементованных сталей и объемно-закаленной стали 40Х [c.132]

Влияние обработки холодом на изменение свойств некоторых сталей [c.449]

Макарова В. И, Исследование влияния обработки холодом на механические свойства термически обработанной быстрорежущей стали.— Вестник машиностроения , 1953, № 12, с. 63—66. [c.268]

Наиболее эффективное влияние обработки холодом было выявлено при исследованиях, проведенных на инструментальных сталях. Режущий инструмент из инструментальной стали отличается твердостью, износостойкостью эти качества значительно ухудшаются при наличии остаточного аустенита после закалки. [c.51]

Влияние обработки холодом на твердость закаленной стали марки Х18 [c.1263]

Влияние обработки холодом закаленной стали Х18 на ее твердость [c.830]

Существенное влияние на стабилизацию структуры сплава Д16 оказывает искусственное старение при температуре 180° С в течение 8 ч. Увеличение продолжительности выдержки до 12— 18 ч не изменяет эффекта. Весьма хорошие результаты дает обработка сплава холодом в сочетании с последующим нагревом. Один цикл охлаждения до температуры —70° С и нагрева до температуры 180° С более эффективен, чем старение при температуре 190°С в течение 5 ч. Величина размерной нестабильности магниевого сплава МЛ5 уменьшается в 2—4 раза в результате старения при температуре 200° С в течение 8—16 ч. Для деталей из магниевых сплавов также весьма эффективна обработка холодом. [c.410]

Обработка холодом стальных деталей необходима в том случае, если они изготовлены из закаленных сталей, содержащих в структуре остаточный аустенит. Существуют данные о благоприятном влиянии на стали с остаточным аустенитом многократных (например, шестикратных) охлаждений ниже нуля с промежуточным отпуском. Смысл такой обработки (для изделий особенно высокой степени точности) может заключаться в обеспечении полного превращения остаточного аустенита, так как глубокое охлаждение, как правило, все же не приведет к окончательному устранению этой фазы из структуры закаленной стали. Применение обработки холодом для деталей из стали в отожженном состоянии или из закаленной, но не содержащей в структуре остаточного аустенита, нецелесообразно. [c.411]

Фиг. 41. Влияние выдержки при комнатной температуре перед обработкой холодом на твёрдость (Яд ), возрастание удельного объёма (Б) и долю

ВЛИЯНИЕ ОБРАБОТКИ СТАЛИ ХОЛОДОМ НА ЕЁ СВОЙСТВА [c.532]

При обработке холодом количество аустенита уменьшается, предел упругости и твердость немного возрастают. Влияние более продолжительного отпуска и промежуточных более низких температур благоприятно сказывается с точки зрения уменьшения напряжений, стабилизации аустенита и размеров детали. [c.181]

Аустенитная фаза высоколегированных быстрорежущих сталей достаточно устойчива и только при температуре выше 500° С под Влиянием многократного прерывистого отпуска почти полностью превращается в мартенсит. С увеличением времени выдержки при данной температуре отпуска количество остаточного аустенита уменьшается, но полностью он не исчезает. Применение между отпусками обработки холодом приводит к лучшим результатам. [c.213]

Рве. 147. Влияние термической обработки на прочность нержавеющих сталей i — закалка 2 — закалка, обработка холодом 3 закалка, обработка холодом, отпуск (старение) [c.250]

Режим термической обработки этих сталей отличается большой сложностью закалка, обработка холодом, отпуск — старение. На рис. 147 приведено влияние различных видов термической обработки на прочность нержавеющих сталей различных классов. Наибольшее упрочнение получают стали переходного класса. Такие стали используют для создания легких конструкций, обладающих высоким сопротивлением коррозионному разрущению. [c.250]

Очень важно обратить внимание вот на какое обстоятельство обработку холодом следует производить тотчас после за-калки. Если между закалкой и глубоким охлаждением пройдет значительное время, то аустенит некоторых сталей стабилизируется и при последующем охлаждении не происходит его распада. Стабилизирующее влияние на аустенит оказывает также отпуск, как это следует кз данных А. П. Гуляева и М. С. Чаадаевой [c.165]

Рассмотренные особенности влияния низких температур на механические свойства стальных деталей, а также опыт работы многих предприятий позволяют применять обработку холодом для повышения износостойкости и улучшения режущих качеств инструмента (в том числе и инструмента из быстрорежущих сталей) для повышения твердости и износостойкости контрольноизмерительных инструментов, штампов и пресс-форм из высокоуглеродистых и легированных конструкционных сталей для повышения твердости нержавеющих сталей с повышенным содержанием углерода, применяемых при изготовлении специального инструмента (например, хирургического) для улучшения качества поверхности стальных деталей, подвергаемых полированию или доводке (наличие на поверхностях этих деталей относительно мягких аустенитных участков препятствует получению однородной зеркальной поверхности) для предупреждения образования трещин на поверхностях деталей при шлифовке. [c.52]

Из данных табл. 17 следует, что необходимо максимально сокращать время между закалкой и обработкой холодом, так как нерентабельно компенсировать отрицательное влияние времени выдержки при. комнатной температуре более низкой температурой охлаждения. [c.57]

Влияние охлаждения на прочностные характеристики соединяемых элементов также подтверждает преимущества новой технологии повышаются механические характеристики (прочность, износостойкость) некоторых металлов, например закаленной стали, за счет фазовых превращений, происходящих при обработке холодом. [c.76]

Фиг, 42. Влияние обработки холодом (-78 С) на твёрдость быстрорежущей стали после г>тпуска при различных температурах 1— закалка + обработка холодом при — 74 С 2 — обычная закалка [c.532]

Б а лтер М. А. Влияние обработки холодом на свойства высоколегированной стали Металловедение и обработка металлов . Машгиз, 1956, №5. [c.647]

Положительное влияние обработки холодом на контактную выносливость стали 9X18 значительно больше, чем стали ШХ15 (рис. 147). Приведепные данные получены в условиях длитель- [c.213]

Рпс. 147. Диаграмма влияния обработки холодом иа коитактиую выносливость нержавеющей стал 1 [263] [c.213]

Во ВНИППе были проведены работы по определению влияния телшературы отпуска и обработки холодом на долговечность подшипников (рис. 264), я также влияния обработки холодом на контактную выносливость сталей LLIX15 и ШХ15СГ (рис. 265), [c.391]

Перегрев этой стали надежно определяется с помощью аустенометра. Было исследовано влияние низкого отпуска, времени выдержки, условий обработки холодом. В результате установлено, что осциллограммы кривых, полученные при исследовании деталей, подвергавшихся низкому отпуску по различным режимам и обработке холодом, одинаковы. Удается надежно отбраковывать детали, прошедшие некачественный низкий отпуск, детали, имеющие пониженную твердость, и, кроме того, определять степень обработки холодом до проведения операции низкого отпуска. [c.118]

Рис. 6. Влияние температуры закалки н обработки холодом на твердость стали 9X18 I — без обработки холодом 2 — с обработкой холодом

Рис. 326. Влияние температуры старения (после предварительной нормализации при 950 или 975° С и обработки холодом) на скорость коррозии стали Х15Н9Ю

На сварных образцах из стали Х15Н9Ю в зоне термического влияния обнаружено интенсивное межкристаллитное разрушение. У сварных образцов из листов толщиной 10 мм наблюдалось усиленное разрушение основного материала на расстоянии 3— 5 мм от металла шва. На сварных образцах, подвергнутых термической обработке (нормализации при 950—975° С, обработке холодом и старению при 350—400° С), не обнаружено преимущественного разъедания в какой-либо зоне сварного соединения. Этот режим термической обработки обеспечивает также высокую коррозионную стойкость основного материала и совпадает с режимом, рекомендованным для получения высокой прочности стали марки Х15Н9Ю. [c.568]

При обработке холодом до температуры —70° С довольно интенсивно продолжается мартенситное превращение, повышается твердость стали, но не изменяется состав твердого раствора и таким образом не изменяется теплостойкость. При этом образуется более равномерная структура стали, что в отдельных случаях оказывает благоприятное влияние на прочностную стойкость инструментов. Однако не следует забывать об отпуске после обработки холодом. Во Время отпуска закаленной быстрорежущей стали при низких температурах (150—350° С), таких же, как у эвтектоидных и доэвтекто-идных инструментальных сталей, начинается распад мартенсита, уменьшается содержание растворенного углерода (см. табл. 84), выделяются карбиды МвзС, уменьшаются искаженность кристаллической решетки мартенсита, внутренние напряжения и удельный объем, происходит снижение твердости на HR 3—6. Изменение твердости быстрорежущей стали R6, закаленной от различных температурах нагрева, в зависимости от температуры отпуска представлено на рис. 191. Для сравнения на рисунке показаны кривые отпуска ледебуритной инструментальной стали с 12% Сг (сталь марки К1) и эвтектоидной инструментальной стали S81. На первом и втором участках характер кривой быстрорежущей стали подобен характеру кривых нелегированной инструментальной стали, При дальнейшем увеличении температуры отпуска в быстрорежущих сталях в интервале температур 450—600° С при дальнейшем распаде твердого раствора уменьшение твердости сменяет значительное ее увеличение (рис. 192). Увеличение твердости данных быстрорежущих сталей тем больше, чем выше была температура нагрева при закалке или же чем больше легирующих компонентов растворилось в аустените. Этот процесс можно ясно наблюдать на кривых отпуска быстрорежущих сталей R6 (см. рис. 191) и RIO (рис. 193). Сначала вместо цементита появляются со все более увеличивающимся Содержанием легирующих компонентов карбиды Ме С (содержание углерода в мартенсите при 400°С не снижается), затем появляются собственные карбиды легирующих компонентов и сложные карбиды. [c.215]

Ti 2,7% Мп 9,7% Со 2,6% Си. Выплавленные стали гомогенизировали при 1150°С в течение 16 ч. Выбор сталей мартенситного, а не переходного класса в настовдем исследовании не является случайным. В этих сплавах после закалки от 900-1000°С в воде образуется практически одинаковое и достаточно большое количество мартенсита (85-95%), что позволяет сравнить влияние легирующих элементов на фазовый наклеп аустенита (испытание свойств фазонаклепанного аустенита проводилось выше Мд - при 350°С на образцах диаметром 6 мм). Исследованные стали содержали пакетный мартенсит, аналогичный мартенситу нержавеющих сталей с Мн<Оо (см. раздел 3.2). Определение влияния легирования на фазовый наклеп в аустенитных метастабильных сталях представляло бы, несомненно, более трудную задачу из-за необходимости получения одинакового и большого количества мартенсита при обработке холодом. [c.213]

Рис. 5. Влияние продолжительности выдержки при старении (после закалки от 975° С и обработки холодом) на скорость коррозии стали Х15Н9Ю в 65%-ной HNO3

Такое построение курса, как показал многолетний опыт автора, методически оправдано, так как позволяет более правильно рассмотреть технологию термической обработки стали изотермический отжиг и закалку, обработку холодом, термомеханическую обработку и т. д. Кроме того, это дало возаюжность избежать повторений при выделении материала о влиянии легирующих элементов на свойства и строение стали в салюстоятельный раздел после рассмотрения теории и технологии тep шчe кoй обработки. [c.3]

Специально проведённые исследования [7] показали, что обработка холодом при температуре — 183° не оказала отрицательного влияния на механические свойства стали 18ХНМА. [c.67]

В табл. 20 приведены результаты исследования влияния низкотемпературной обработки на механические свойства конструкционных сталей, легированных никелем Образцы (120 X X 10x10 мм) были подвергнуты термической обработке газовой цементацией на глубину 1,5 мм, закалке после цементации, отпуску при 320 К и охлаждению до 190 К.. х Из таблицы следует, что обработка холодом цементованных изделий из легированных конструкционных сталей приводит к увеличению твердости на 5—25%, износостойкости на 15— 40% при одновременном снижении ударной вязкости. [c.60]

Если сплав содержит фазы с резко различающимися термическими коэффициентами линейного расширения (силумины,металлокерамические материалы),то по сравнению с обычным отжигом более эффективен циклический отжиг с обработкой холодом. Такой комбинированной термообработке подвергают детали, к которым предъявляют особо жесткие требования по стабильности размеров во время хранения и эксплуатации высокоточных приборов. Детали из силуминов типа АЛ2 и АЛ9 охлаждают до температур минус 40 — минус 196°С, затем отогревают до комнатной температуры и помещают в печь, нагретую до 150°С (или же сразу переносят в печь). Затем детали охлаждают до комнатной температуры и вновь обрабатывают холодом. В течение трех циклов такой обработки (последней всегда должна быть операция нагрева) остаточные напряжения уменьшаются на 30—70% (наибольщее влияние оказывает первый цикл). Обычный длительный отжиг при верхней температуре термического цикла (150°С) несравненно слабее уменьшает остаточные напряжения. Скорости охлаждения и нагревания на результатах термоциклирования не сказываются. [c.117]

Разновидность низкого отпуска — стабилизирующий отпуск. В закаленной стали даже при комнатной температуре, а тем более в результате климатических колебаний температуры происходят медленные (в течение многих лет) процессы распада мартенсита, перехода остаточного аустенита в мартенсит и снятия напряжений. Все эти явления ведут к постепенному изменению размеров изделия. Для таких изделий, как мерительный инструмент высокого класса точности и прецизионные подшипники, недопустимы изменения размеров даже на несколько микронов. Поэтому размеры таких изделий необходимо стабилизировать. Вредное влияние остаточного аустенита устраняют, уменьшая его количество при обработке холодом (см. 40). Стабилизации мартенсита и напряженного состоявия достигают низким (стабилизирующим) отпуском при 100—180°С с выдержкой до 30, а иногда и до 150 ч. [c.349]

Х15Н4АМЗ освещено в работе [133]. После обработки холодом структура стали представляет колонии кристаллов мартенсита с большой плотностью дислокаций. Каких-ли-бо выделений не обнаружено. Влияние отпуска на механи- [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...