Интенсивность деформации средняя

Квазихрупкие разрушения при средних критических напряжениях ниже предела текучести материала шва возможны только при его низком ресурсе пластичности. Относительные значения критической интенсивности деформаций при этом [c.136]

НИИ сварных соединений с порами позволяет в каждом конкретном случае определять критическую интенсивность деформаций на контуре данных дефектов и соответствующий данному моменту уровень средних предельных напряжений, при которых по периметру пор происходит образование надрывов вследствие исчерпания ресурса пластичности металла шва. Наиболее неблагоприятной ситуацией, способствующей образованию указанных надрывов на контуре пор при низком уровне приложенных средних напряжений является приближение данных дефектов к свободной поверхности на расстояние менее двух диаметров и друг к другу на расстояние менее трех диаметров пор, [c.137]

Испытания пластин и образцов с надрезами показывают, что на переход от одноосных к двухосным напряженным состояниям при статическом нагружении в большей степени влияет сопротивление образованию пластических деформаций и в меньшей — на показатель упрочнения т. При этом разрушающие эквивалентные деформации (интенсивность деформаций) eki зависят от анизотропии свойств и снижаются по мере уменьшения интенсивности напряжений Oi и увеличения среднего напряжения Оср [c.20]

Релаксацию напряжений наблюдают, измеряя напряжение (кривая I на рис. 5, б) при постоянной деформации Вд. Накладывая на среднее значение 8 симметричные колебания (например, Вд sin uf, рис. 5, а), наблюдают более интенсивную релаксацию среднего значения напряжения (кривая 2 на рис. 5, б). [c.106]

Критические значения коэффициентов интенсивности деформаций Кес отражены на рис. 5.17 в зависимости от толщины образцов. Значения Oq и принимались средними по толщине слоев. При толщинах менее 20 мм наблюдается повыщение в [c.129]

Величина, характеризующая минимальное среднее квадратическое отклонение рассматриваемого деформированного состояния от равноосного расширения (или сжатия), называется интенсивностью деформаций [27] [c.11]

Деформированное состояние близко к простому сдвигу. Средняя скорость деформации равна 10 —10 с , т. е. на 5—7 порядков превышает скорость деформации при статических испытаниях на растяжение-сжатие и на порядок — скорость деформации при ударных испытаниях. Интенсивность деформации ei частиц, перешедших в стружку, чрезвычайно велика и составляет для разных металлов от 1,5 до 6. Это превосходит интенсивность деформации в шейке испытываемых на растяжение образцов в момент из разрыва в 1,5—13 раз, при этом тем больше, чем ниже пластичность металла при статических испытаниях. [c.21]

Как указано в работе [33], тепло пластической деформации распределяется относительно равномерно по сечению полосы, повышая ее среднюю температуру на 5—30 °С и оказывая при этом незначительное влияние на температуру поверхности. Однако авторы работы [149] обнаружили наличие сильного деформационного разогрева промежуточного слоя, свидетельствующее о неоднородности распределения интенсивности деформации по толщине, характеризующееся тем, что максимум интенсивности деформации смещается в область промежуточного слоя. Такая разница в оценке, очевидно, связана с тем, что в первом случае вели прокатку сравнительно тонких полос толщиной до 2,5 мм и эффект локального изменения температуры использованными средствами зафиксировать не удалось. Тепло трения вызывает локальный эффект и поэтому очень сильно изменяет температуру поверхности, не оказывая влияния на температуру центральных слоев. [c.163]

В случае активной упруго-пластиче-ской деформации 1) направления главных деформаций и главных напряжений совпадают 2) объёмная деформация пропорциональна среднему нормальному напряжению, т. е. г = К п, 3) интенсивность напряжений а,- связана с интенсивностью деформаций е зависимостью а,- = = Ф (e ), устанавливаемой экспериментально из испытания на растяжение (см. стр. 21). [c.18]

Заменим 2Г в знаменателе уравнения (6.100) средней величиной 2Гс и вынесем за знак интеграла в выраж-ение (6.97). Среднее значение интенсивности деформаций сдвига, как показали расчеты [9], близко к значению интенсивности деформаций сдвига при равномерной деформации. При равномерной деформации оси х к г являются главными, Ухг равно нулю и из выражения (6.98), подставив вместо [c.262]

Рис. 46, а показывает, что распределение деформаций при осадке прямоугольной полосы далеко не равномерное. В обширной средней части полосы, для которой л = (0,0- 0,6) Ь и у = (0,0-ь0,5) к, интенсивность деформации существенно превышает значение интенсивности равномерной деформации (4.17). В центре полосы это превышение составляет 80%. Очень большие деформации развиваются в небольших объемах, примыкающих к углам полосы. Деформация в углу полосы в 10 раз превышает значение (4.17). В действительности на практике полосы не имеют таких острых углов и неравномерность деформации, вероятно, не столь велика. Тем не менее в зоне углов [c.119]

Выражения (1.4) представляют нелинейную зависимость интенсивности деформаций и объемной деформации от среднего напряжения и интенсивности напряжений. В зависимости от вида материальных функций Л( ) и Л(< ) среднее напряжение и объемная деформация могут иметь разные знаки. При помощи введенных определяющих соотношений может быть описана также характерная для поврежденных сред взаимосвязь процессов объемного и сдвигового деформирования. Действительно, из выражений (1.4) следует [c.65]

Измерение толщины слоев в двухслойных листах показало, что деформация стальных слоев в биметалле проходит несколько интенсивнее деформации никеля и монеля. Коэффициент неравномерности деформации, представляющий отношение доли исходной плакировки в пакете к доле плакировки в готовом листе, составил в среднем 0,96—0,97, т. е. относительная толщина плакирующего слоя в готовом листе больше, чем в исходной заготовке. [c.235]

Интенсивность деформации неравномерно распределяется по сечению стружки, возрастая к внутренней ее стороне (рис. 3). Большую неравномерность деформации вызывают контактные нагрузки со стороны инструмента. Причем в контактных слоях, как показали исследования проф. Зо-рева И. Н., величина деформации в 10—20 раз может превышать величину средней деформации в сечении стружки. [c.10]

Плоский и ромбический, угол 90° 135 0,62 Среднее При средней пластичности Интенсивная деформация наружных слоев Понижен- ное Средняя [c.467]

Плоский и полукруглый 135 0,02 Среднее Отделочный вариант бойков для круглых поковок Интенсивная деформация наружных слоев Среднее Средняя [c.467]

При работе соединения в пределах упругости эпюра распределения т по длине швов изображена на фиг. 32, а. После того как напряжения в крайних точках шва достигнут величины предела текучести, рост напряжений в них прекратится (см. диаграмму деформации пластичного металла, фиг. 21). Эпюра начнет выравниваться за счет более интенсивной работы средних участков швов. [c.79]

Соотношение между интенсивностью и средней деформацией волно-вы>. фронтов. Если аберрации достаточно малы, то интенсивность в центре опорной сферы можно выразить через среднеквадратичное значение волновой аберрации. Пусть Фр—волновая аберрация, отнесенная к опорной сфере с центром в точке Р вблизи изображения. Тогда, согласно уравнениям (9) и (18), нормированную интенсивность в точке Р можно записать следующим образом [c.424]

В работе [81], так же как и в [82], решена задача о распространении продольно-поперечных волн в полупространстве с той лишь разницей, что в процессе нагрузки движение среды описывалось уравнениями (2.13), а в процессе разгрузки была принята характеристика жесткой разгрузки (интенсивность деформации в процессе разгрузки не зависела от времени). С помощью такой модели можно приближенно рассчитать деформирование песчаных грунтов с малой влажностью в пределах средних давлений. При этом можно считать, что объемная деформация необратима и практически не меняется в процессе разгрузки. Введение понятия о жесткой разгрузке (так же как и в случае однопараметрического нагружения границы) позволило решить в замкнутом виде задачу о распространении продольно-поперечных волн. [c.201]

Деформированное состояние тела характеризуется средним у ине-нием е, октаэдрическим сдвигом (или интенсивностью деформаций е,) и направляющим тензором деформаций (Ь,) [c.48]

В чистых металлах ИПД кручением обычно приводит к формированию равноосной структуры, средний размер зерен в которой составляет около 100 нм, а РКУ-прессование обеспечивает размер зерен, равный 200-300 нм. На рис. 1.7а, б показаны типичные микроструктуры Си, подвергнутой ИПД кручением, наблюдаемые в просвечивающем электронном микроскопе в светлопольном и темнопольном изображениях, вместе с соответствующей дифракционной картиной [8]. Видно, что интенсивная деформация приводит к формированию в Си однородной ультрамелкозерни-стой структуры уже при комнатной температуре. Многочисленные рефлексы на электронограмме, расположенные вдоль окружностей, указывают на большеугловые разориентировки соседних зерен. Присутствие преимущественно большеугловых границ в структуре металлов после интенсивной деформации было подтверждено также прямыми измерениями разориентировок индивидуальных границ зерен [56], и это является важной особенностью материалов, подвергнутых ИПД [3,8,13,38]. [c.19]

В сплавах, подвергнутых интенсивным деформациям, конечная-структура определяется не только условиями обработки, но и исходной микроструктурой, а также фазовым составом. В однофазных твердых растворах формирование наноструктуры происходит аналогично чистым металлам, но получаемый размер зерен может быть значительно меньше. Например, в закаленных А1 сплавах после ИПД кручением средний размер зерен обычно составляет 70-80 нм [63,64]. Добавки в чистый А1 от 1 до 3 вес. % Mg приводит к уменьшению размера зерен в результате ИПД РКУ-прессованием примерно в 3 раза [44]. В многофазных сплавах сушественную роль при измельчении структуры играют природа и морфология вторых фаз. Так, при интенсивной деформации двухфазного сплава Zn-22 %А1 наблюдали измельчение обеих фаз и после ИПД кручением (5 оборотов) уже при комнатной температуре сформировалась дуплексная наноструктура с размером зерен обеих а- и уЗ-фаз менее 100нм [65] (рис. 1.9). При наличии [c.23]

При этом анализ темнопольных изображений показал, что наноструктуры в Ge и Si характеризуются нормальным распределением по размерам зерен со средним размером 24 и 17 нм соответственно. Изучение электронограмм, снятых с площади 2мкм , выявило концентрические кольца, состоящие из многочисленных точечных рефлексов. В то же время в Ge и Si при интенсивной деформации кручением под давлением 7ГПа, происходили полиморфные превращения. Так, в Ge наблюдали появление тетрагональной фазы с кристаллической решеткой типа Р4з212[74],а в Si — кубической фазы с кристаллической решеткой типа 1аЗ [75]. [c.30]

В работе [69] методом РСА исследовано влияние степени ИПД кручением на формирование твердого раствора в несмешиваемых системах Fe- u и Fe-Bi при консолидации интенсивной деформацией порошков Fe, Си и Bi. Исследование фазового состояния и параметров решетки позволило установить, что при степенях ИПД вплоть до 6,4 в сплаве Fe-20 ат. %Си формируется смесь двух неравновесных неоднородных твердых растворов на основе ОЦК Fe и ГЦК Си. Методом просвечивающей электронной микроскопии установлено, что распределение зерен по размерам носит бимодальный характер с максимумами, соответствующими 15 нм и 40 нм. Увеличение степени ИПД до значения 7,2 в данном сплаве привело к формированию пересыщенного неоднородного твердого раствора Си в Fe с одномодальным распределением зерен по размерам. Средний размер зерен составил 10 нм. [c.49]

Чистые металлы. Структура чистого Ni, подвергнутого ИПД кручением (5 оборотов при комнатной температуре, Р = = 7ГПа) [103], характеризовалась очень мелкими зернами равноосной формы со средним размером около 100 нм, содержащими высокую плотность решеточных дислокаций (рис. 3.1) (см. также п. 1.2.1). Сложный дифракционный контраст свидетельствовал о наличии внутренних упругих напряжений. Зерна имели преимущественно большеугловые границы, что подтверждается видом дифракционных картин, содержащих большое количество рефлексов, расположенных по окружностям. Эти данные находятся в согласии с результатами других структурных исследований Ni после интенсивной деформации кручением [23, 55]. [c.123]

Весьма интересны процессы старения в сплавах системы А1-Fe, компоненты которой взаимно нерастворимы в обычном состоянии, но формируют пресыщенный твердый раствор после интенсивной деформации (гл. 1) [67]. Например, сплав Al-ll%Fe в исходном литом состоянии имел дендритную структуру, содержащую матричную фазу А1, имеющую средний размер около 15мкм, и дендриты фазы Л11зРе4 с моноклинной структурой. После ИПД наблюдали однородную ультрамелкозернистую структуру, в которой Л1 матрица имела средний размер зерен около 100 нм, а фаза [c.200]

Однако при этом пластичность падает (рис. 1.7, б, кривая 6) по срс нению с исходным крупнокристаллическим состоянием со средним р мером зерен 20 мкм (рис. 1.7, б, кривая 5). Дальнейшее увеличение ст пени интенсивной деформации (до 5 поворотов) обеспечивает дости ние рекордной прочности для Ti (рис. 1.7, б , кривая 7) с пределе прочности около 1000 ГПа, сравнимым со значением, характерным д наиболее прочных Ti сплавов. При этом происходит и рост пластичн сти, когда удлинение до разрыва превышает даже максимальное удл1 нение для исходного отожженного образца. [c.28]

В каждом приближении определяют деформации в узлах и усредняют их по аналогии с (5.48). По средним значениям (е ) определяют интенсивность деформаций (5.48) и по кривой деформирования, соответствующей температуре элемента, определяют секущий модуль и переменные параметры Е и fx для следующего приближения по формулам (3.28) и (3.29). В первом приближении осуществляют упругий расчет. Сходимость определяют различием предыдущего и последующего приблил<ений. Ползучесть при использовании теории старения учитывают с помощью методов, описанных в гл. 3. [c.170]

Рейнольдса Тг = —рщи], являющихся лишними неизвестными в уравнениях Рейнольдса (1.3). Вид этих неизвестных (т. е. их зависимость от пространственных координат и времени), по-видимому, должен в значительной мере определяться крупномасштабными особенностями течения, т. е. в первую очередь полем средней скорости и. При определении общего характера зависимости от и можно опереться на внешнюю аналогию между беспорядочными турбулентными пульсациями и молекулярным хаосом и попытаться использовать методы кинетической теории газов. Поскольку в кинетической теории газов очень большую роль играет понятие средней длины свободного пробега молекул 1т, в теории турбулентности при таком подходе прежде всего вводится понятие пути перемешивания I (независимо друг от друга предложенное двумя создателями полу-эмпирического подхода к исследованию турбулентности Дж. Тейлором и Л. Прандтлем), определяемого как среднее расстояние, проходимое отдельным турбулентным образованием ( молем жидкости), прежде чем оно окончательно перемешается с окружающей средой и потеряет свою индивидуальность. Другим важным понятием кинетической теории газов является понятие средней скорости движения молекул в полуэмпирической теории турбулентности ему соответствует понятие интенсивности турбулентности — средней кинетической энергии турбулентного движения единицы массы жидкости. Наконец, ньютоновой гипотезе о линейности зависимости между вязким тензором напряжений (Тц и тензором скоростей деформации ди дх] + дщ1дх1 (причем коэффициентом пропорциональности в этой зависимости является коэффициент вязкости р1тЬт) в полуэмпирической теории турбулентности Прандтля отвечает гипотеза о линейности зависимости между напряжениями Рейнольдса и скоростями деформации осредненного течения. [c.469]

При средней пластичности Интенсивная деформация наружных слоев Нт1зкое Средняя 1 [c.241]

Экспериментальная проверка хорошо подтверяедает это положение. Средняя конечная интенсивность деформации, рассчитанная по измерению размеров искаженной в результате резания ячеек квадратной делительной сетки, мало отличается от интенсивности деформации простого сдвига, определенной на основании размеров стружки (табл. 8). К такому же выводу приходит и Г. Л. Куфарев [45], определив при резании меди величину угла вида деформированного состояния по размерам эллипсов стружки, в которые превратились окружности, нанесенные на срезаемом слое. Как было указано выше, для того чтобы параметр Хе — О, угол вида деформированного состояния при простом сдвиге должен быть равен 30 . При резании со скоростью V = = 19 мм/мин были получены углы РеГ [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...