Интенсивность скоростей деформаций ползучести

Интенсивность скоростей деформации ползучести определяется интенсивностью напряжений, временем и температурой нагружения. [c.134]

Здесь интенсивность скоростей деформаций ползучести окисного топлива [c.132]

В литературе эта величина обычно называется интенсивностью скоростей деформаций ползучести и обозначается [c.28]

Далее можно найти интенсивность скоростей деформаций ползучести и интенсивность напряжений [c.94]

Теперь найдем выражения скоростей деформаций ползучести и интенсивности скоростей, деформаций ползучести [c.186]

Используя выражение для интенсивности скоростей деформаций ползучести, которое в сокращенной форме имеет вид [c.385]

Предположим, что потенциал ползучести зависит от второго инварианта девиатора напряжений, интенсивности скоростей деформаций ползучести и времени. Тогда уравнение поверхности потенциала ползучести имеет вид [102] [c.387]

Согласно выражению (14,16) между интенсивностью напряжения, интенсивностью скоростей деформаций ползучести и временем при данной температуре всегда существует определенная зависимость. Поскольку при одноосном напряженном состоянии подобная зависимость имеет вид 5с = (О с учетом условия несжимаемости материала = ., =а запишем функциональную зависимость [c.387]

И интенсивности скоростей деформаций ползучести сдвига [c.392]

Здесь 8оп и Хоп — интенсивности скоростей деформации ползучести и изменения кривизны вследствие ползучести, g — константа, зависящая от п. При больших значениях показателя п можно ожидать, что для S окажется подходящей следующая аппроксимация [c.144]

Подставим эту величину в выражение для интенсивности скоростей деформаций ползучести (2.41). Тогда, используя соотношение (1.20), получим [c.284]

Из соотношения (12.44), используя выражение (1.20), заключаем, что при определенной температуре интенсивность активных напряжений является функцией интенсивности скоростей деформаций. Примем, что интенсивность скоростей деформаций ползучести является произведением двух функций [c.284]

Она следует также из степенной зависимости интенсивности скоростей деформаций ползучести от интенсивности напряжений (12.24), принятой в теории течения Л. М. Качанова, в случае постоянных во времени напряжений. [c.302]

ПЛП В терминах интенсивностей скоростей деформаций ползучести п напряжений [c.375]

Наиболее простой теорией ползучести при сложном напряженном состоянии является теория установившейся ползучести изотропного материала. Эта теория основана на следующих допущениях 1) изменения объема являются упругими 2) главные направления тензора напряжений и тензора скорости деформации ползучести совпадают 3) интенсивность скоростей деформаций ползучести является однозначной функцией интенсивности напряжения. [c.99]

Повреждение, обусловленное интенсивным порообразованием по границам зерен в материале, может приводить к значительному его разрыхлению. В этом случае проведение независимого (несвязного) анализа НДС и развития повреждений в материале дает значительные погрешности. Например, отсутствие учета разрыхления в определенных случаях приводит к существенному занижению скорости деформации ползучести и к снижению скорости накопления собственно кавитационных повреждений. В настоящее время связный анализ НДС и повреждаемости базируется в основном на феноменологических подходах, когда в реологические уравнения среды вводится параметр D, а в качестве разрушения принимается условие D = 1 [47, 50, 95, 194, 258, 259]. Дать физическую интерпретацию параметру D достаточно трудно, так как его чувствительность к факторам, определяющим развитие межзеренного повреждения, априорно предопределена той или иной феноменологической схемой. Так, во многих моделях предполагается, что D зависит только от второго инварианта тензора напряжений и деформаций и тем самым исключаются ситуации, когда повреждаемость и, как следствие, кинетика деформаций (при наличии связного анализа НДС и повреждения) являются функциями жесткости напряженного состояния. [c.168]

При решении задач ползучести и устойчивости гибких оболочек используем физические зависимости теории течения в сочетании с гипотезами течения и упрочнения, Анизотропию при ползучести следует учитывать исходя из основных положений анизотропной теории пластичности [9, 69], в частности из модифицированных уравнений изотропной ползучести при сложном напряженном состоянии. Эти модификации состоят во введении параметров анизотропии, что эквивалентно замене интенсивности скоростей деформаций и напряжений на соответствующие квадратичные формы, в которые входят параметры анизотропии, а также в формулировке определенных условий и гипотез. [c.15]

Для большинства перлитных сталей максимальное значение коэффициента з, определяющего интенсивность снижения пластичности в уравнении (7), составляет 0,16—0,25, т. е. для снижения относительного удлинения на один порядок необходимо уменьшение скорости деформации не менее, чем на 4—6 порядков. При этом минимальные значения относительного удлинения при практически возможных скоростях деформации ползучести не бывают менее 3—5%. Температурами наименьшей пластичности для них являются температуры 500—600° С. [c.26]

Под процессом установившейся ползучести в сложном напряженном состоянии будем понимать такой. процесс изменения деформаций во времени, при котором интенсивность скоростей деформации остается неизменной. При этом вследствие однозначной зависимости между и G/ интенсивность напряжений также остается постоянной, хотя каждая из компонент напряжения, вообще говоря, изменяет свое значение во времени. Для простоты расчетов, в последующем эти изменения напряжений учитываться не будут и при установившейся ползучести компоненты тензора напряжений будут считаться постоянными. Это будет отражать то напряженное состояние, которое асимптотически устанаВ ливается в теле при ползучести. [c.238]

Па рис. 2 б представлены результаты, аналогичные вышеописанным, экспериментов на трубчатых образцах титанового сплава ВТ-20 при температуре Т = = 900 °С [1]. При этой температуре первая стадия ползучести отсутствует, время релаксации т , т.е. время перехода от возбужденного состояния к равновесному мало, что отчетливо просматривается из диаграмм. Эксперимент начинался при напряженном состоянии, соответствующем точке 1 с интенсивностью напряжений Tj = 5 МПа, через 0,5 часа перегрузка в точку с интенсивностью ai = 10 МПа и затем через 0,5 часа в точку 3 с интенсивностью сг = 5 МПа. На следующей диаграмме показаны графики Si = i t) в соответствующих обозначениях для ак-, Тк, здесь же для сравнения изображены темными точками результаты экспериментов на растяжение. На диаграмме справа точками изображены отношения замеряемые через Ai = 3 мин после перегрузки, подобие девиаторов сохраняется. При высоких температурах просматривается полная аналогия между процессом ползучести и деформированием идеально-пластической среды, экспериментально достаточно хорошо подтверждается квазилинейная тензорная связь между скоростями деформаций ползучести и напряжениями, гипотеза существования потенциала ползучести весьма правдоподобна. [c.729]

Здесь 8 у = (8 .у) + (8 у) — полные составляющие деформаций ползучести. Потенциал ползучести / может зависеть не только от интенсивности скоростей деформаций, но и от ряда параметров (параметра Одквиста, времени и др.). В потенциал ползучести можно включить несколько переменных — структурных параметров [168]. Изменение любого -го структурного параметра описывается кинетическим уравнением [168] [c.386]

Зависимость между интенсивностью касательных напряжений и интенсивностью скоростей деформаций сдвига при установившейся ползучести принимается следуюш.ей [c.437]

При установившейся ползучести общие пространственные уравнения ползучести аналогичны по структуре уравнениям деформационной теории пластичности с упрочнением. С другой стороны, кинематические гипотезы, лежащие в основе теории как упругих, так и упруго-пласти-ческих оболочек, не связаны со свойствами материала и потому применимы также для состояния установившейся (и неустановившейся) ползучести оболочек. Поэтому можно сразу же получить определяющие уравнения для ползущей оболочки из уравнений (1), заменив в них всюду компоненты деформации срединной поверхности бд, е ,. . ., т соответствующими скоростями бц, 83,. ... т и приняв в качестве функции упрочнения 0( = О (е ) надлежащую зависимость между интенсивностями напряжений и скоростей деформаций ползучести, например, степенной закон [c.114]

В результате испытаний установлено, что процесс ползучести при растяжении идет интенсивнее, чем при кручении, что согласуется с данными работы [69]. Предлагается следующая зависимость интенсивности скоростей деформаций от интенсивности напряжений (Т и наибольшего касательного напряжения [c.251]

В испытаниях, проведенных Кеннеди и другими исследователями на никелевом сплаве инконель при 815° С, действие внутреннего давления сочеталось с действие.м осевой нагрузки (351. Полученные результаты испытаний, как и большинства исследований ползучести при относительно низких уровнях напряженнй, проведенных на различных материалах и при разных сочетаниях напряженных состояний, подтвердили возможность описания результатов испытаний на ползучесть зависимостями между интенсивностью скоростей деформаций и интенсивностью напряжений, аналогичными на разных участках кривой ползучести соответствующим зависимостям между напряжениями и скоростями при одноосном напряженном состоянии. [c.28]

Подставив компоненты скоростей деформаций ползучести по формуле (12.1) в выражение для интенсивности скоростей деформаций (2.41), как и в 22, получим [c.267]

При разработке феноменологической модели используется теория ползучести с анизотропным упрочением [123, 251, 252, 369] (эта теория в отличие от теории упрочения [120, 157, 306] весьма точно описывает поведение материала при переменном направлении деформирования), разработанная с учетом случая деформирования материала в упругопластической области. При этом, как указывалось выше, под пластической деформацией понимается деформация, включающая как деформацию ползучести, так и мгновенную пластическую деформацию. Таким образом, теорию ползучести с анизотропным упрочнением можно интерпретировать как теорию пластического течения, когда кривые деформирования материала зависят от интенсивности скоростей пластических деформаций, и вместо вязкоупругой задачи рассматривать упругопластическую. [c.14]

ЧТО са Ф ( с), т. е при данной температуре между интенсивностью скоростей деформаций ползучести и интенсивностью активных напряжений всегда существует определенная зависимость. Интен-сивноеть скоростей деформаций ползучести часто предвтавляют в виде [c.389]

В теории ползучести функция / зависит от некоторой меры скоростей деформаций ползучести, за которую обычно принимают интенсивность скоростей деформаций ползучести. Кроме этого, функция / может зависеть еще от ряда переменных. Ими могут быть параметр Удквиста, время и другие величины. В теориях течения и упрочнения, кроме интенсивности скоростей деформаций ползучести, в потенциал ползучести обычно включается одна из этих величин в теории течения время, а в теории упрочнения параметр Удквиста. В теории старения в потенциал ползучести /1 включается интенсивность деформаций ползучести и время. Ю. Н. Работнов [24] указал на возможность включения в потенциал ползучести f нескольких переменных, которые он назвал структурными параметрами. [c.269]

Как уже отмечалось в предыдущем параграфе, Ю. Н. Работновым [24] была предложена более общая теория, согласно которой в потенциал ползучести, кроме интенсивности скоростей деформаций ползучести, может быть включено несколько параметров, которые названы структурными. Кинетическое уравнение (12.10) для к-то структурного параметра приведено в предыдущем параграфе. Если за структурный параметр принять параметр Удквиста, получим изложенную выше теорию упрочнения. [c.280]

В области малых асимметрий циклов, для которой преимущественное значение имеет усталостное повреждение, опытные данные свидетельствуют о более интенсивном нарастании деформаций ползучести ю времени, чем то, KOT fpoe ожидается по гипотезе деформационного упрочнения. В работе [45] предложено ввести поправочный коэффициент г , на который умножается скорость ползучести. Этот коэффициент принимается равным отношению суммарного повреждения к длительному статическому повреждению, т. е. [c.220]

Условие независимости кинетики образования и развития микропроцессов разрушения при ползучести приводит к простейшим феноменологическим моделям, пригодным для практических расче- тов. Пусть 8 — скорость деформации ползучести ю — напряжение , 0)1 и 0)2 — повреждаемости, возникающие соответственно от максимальных нормальных и касательных напряжений а — интенсивность напряжений а, 6, с, т, п, /е, < , г, 5 — константы. Пренебрегая упрочнением на первой стадии процесса (справедливо д я длительной высокотемпературной ползучести), можно записать следующую систему кинетических уравнений [c.22]

В ряде работ, например [1, 2], было показано, что интенсивность процессов ползучести и накопление поврежденности в разных точках неравномерно прогретого тела можно оценивать по величинам удельной могцности рассеяния W = aijirnj., где сг - и r)ij — соответственно компоненты тензоров напряжения и скорости деформаций ползучести. Если внешние термосиловые нагрузки стационарные, то при высоких температурах процессы, отражаюш,ие внутреннее состояние в теле, достаточно быстро выходят на установившийся режим, и в каждой точке тела могц-ность рассеяния принимает стационарное значение Wk — Введем среднюю по объему тела величину удельной мощности [c.314]

Примем, что в состоянии установившейся ползучести при малых деформациях общими мерами интенсивности напряжений и скоростей деформации ползучести будут октаэдрическое касательное напряжение Токт и скорость сдвига Уокт = Уокт/< , определяемые соотношениями [c.687]

Экспериментальное исследование влияния третьего инварианта девиатора напряжений на распределение скоростей ползучести описано в работе [375 ]. В основу методики положены идеи Ю. Н. Работнова [383], позволяющие сформулировать выражения для скоростей ползучести с учетом ориентации вектора октаэдрического напряжения. Результаты, полученные в работе [375 ] при исследовании стали Х18Н9Т, ввиду существенного разброса экспериментальных точек не дают возможности сделать количественные оценки о влиянии третьего инварианта. Однако, анализируя опытные данные, характеризующие зависимость угла между октаэдрическим касательным напряжением и вектором интенсивности скоростей деформаций от ориентации касательного напряжения в октаэдрической плоскости, автор работы [375] приходит к выводу, что поверхность эквивалентных (по интенсивности скоростей ползучести) напряжений располагается между шестигранником Кулона и цилиндром Мизеса. Такой вывод представляется недостаточно обоснованным. Действительно, полученные результаты относятся к плоскому напряженному состоянию. Поэтому на их основе можно высказывать определенные предположения лишь о формах и относительном расположении предельных плоских кривых. В рассматриваемом случае речь идет о том, что экспериментальные точки, соответствующие эквивалентным напряженным состояниям, в области двухосного растяжения располагаются между прямоугольником Кулона и эллипсом Мизеса. Такое расположение экспериментальных точек, как видно из рис. 70, находится в соответствии с предельной кривой, построенной по обобщенному критерию (VI.9), что экспериментально подтверждает возможность применения этого критерия для описания ползучести и дает основание вместо соотношений (VI.Ha) в качестве первого приближения использовать инвари- [c.176]

При использовании теории пластического течения в расчетах на ползучесть [17] предполагают, что направления главных нормальных напряжений совпадают с направлениями главных скоростей линейных деформаций ползучести материал несжимаемый между интенсивностью касательных напряжений %1 и интенсивно етью скоростей деформаций ползучести сдвига у(с существует зависимость = Ф (7 ) 5 главные касательные напряжения пропорциональны главным скоростям деформаций ползучести сдвига [c.391]

Плоская контактная задача нелинейной теории ползучести при наличии сил трения в условиях установившейся ползучести рещена Н. X. Арутюняном и М. М. Манукяном (1963). При этом зависимости между интенсивностью скоростей деформации и интенсивностью напряжений приняты Б виде [c.199]

Точное решение поставленной задачи, приведенное в [ ], показывает, что скорости деформаций ползучести имеют особенность прп приближении к вершине трегцпны (г 0). Поэтому нреднолагается, что интенсивность напряжений достигает своего критического значения т . только в одной точке — вершине [c.368]

Разрушение сплава Д16Т по режиму (Р+Н) приводит к возрастанию интенсивности процесса скольжения и росту объема отдельных элементов ямочного рельефа. Характерно одновременное развитие процесса порообразования по границам зерен и формирования мелких пор за счет одновременного процесса сдвига и отрыва (рис. 2.10). Наиболее заметен указанный процесс разрушения при достижении температуры 623 К. При больших температурах нарастают процессы окисления материала, разупрочнение границ зерен и активизируются процессы ползучести. Поэтому вслед за возрастанием объема формирующихся ямок наблюдается увеличение доли межзеренного разрушения. Одновременное увеличение скорости деформации подавляет процесс формирования мелких ямок по стенкам крупных пор, имеющих очертание поперечника границ зерен. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...