Напряжения Интенсивность 3 — 9 — Зависимость от интенсивности деформаци

Зависимость между интенсивностью напряжений S. и интенсивностью деформаций [c.15]

При установившейся ползучести все гипотезы ползучести приводят к одному результату. В этом случае зависимость интенсивности деформации от интенсивности напряжения (см. стр. 14) в предположении, что в начальный момент деформации упруги, имеет вид [c.288]

На рис. 5 изображена так называемая обобщенная кривая Т—Г, дающая зависимость между интенсивностью касательных напряжений Т и интенсивностью деформаций сдвига Г. В области [c.22]

В дальнейшем при исследовании устойчивости процессов формообразования предполагается, что материал является устойчивым. Напряжение и деформация одноосного растяжения равны интенсивности напряжений и деформаций соответственно [7]. Зависимость между интенсивностью напряжений Се и интенсивностью деформаций ее с достаточной точностью аппроксимируется формулой [c.7]

Интенсивность напряжений предполагается функцией интенсивности деформаций, которая в пластической области может быть аппроксимирована трехпараметрической зависимостью [c.37]

Зависимость между интенсивностью напряжений <3 и интенсивностью деформаций ,=30= , Относительное объема Д= х + "у [c.15]

При установившейся ползучести гипотеза старения (30), измененная гипотеза Н. М. Беляева и гипотеза течения (32) приводят к одному результату. В этом случае зависимость интенсивности деформации от интенсивности напряжения (см. стр. 15) в предположении, что в начальный момент деформации упруги, имеет вид [c.294]

Зависимость к ежду интенсивностью напряжений 3. и интенсивностью деформаций 6 , [c.19]

Выражения (1.4) представляют нелинейную зависимость интенсивности деформаций и объемной деформации от среднего напряжения и интенсивности напряжений. В зависимости от вида материальных функций Л( ) и Л(< ) среднее напряжение и объемная деформация могут иметь разные знаки. При помощи введенных определяющих соотношений может быть описана также характерная для поврежденных сред взаимосвязь процессов объемного и сдвигового деформирования. Действительно, из выражений (1.4) следует [c.65]

Пользуясь теорией старения, прн.мем следующую зависимость интенсивности деформаций е,- при установившейся ползучести от интенсивности напряжений а и времени 1 [c.123]

Упругий гистерезис — явление, характеризующееся тем, что линия нагружения на графике изменения усилия в зависимости от деформации не совпадает с линией разгрузки, образуя петлю гистерезиса, характеризующую работу, выделившуюся в процессе деформации в виде тепла. Образование петли гистерезиса можно объяснить следующим при нагружении выше предела пропорциональности в зернах с благоприятной ориентировкой наблюдается появление элементов пластических деформаций, благодаря чему увеличивается прирост деформации образца при том же увеличении напряжения по сравнению с линейной зависимостью. При разгрузке уменьшение деформаций сильных зерен вначале снимает упругую деформацию слабых зерен, затем создает в них упругую деформацию обратного знака, которая при достаточной величине действующих напряжений начинает частично переходить в пластическую. Вследствие этого в конечной стадии разгрузки интенсивность убывания деформации по мере уменьшения деформирующих сил возрастает по сравнению с линейной зависимостью. [c.37]

Зависимость интенсивности деформаций ползучести от напряжения может быть принята такой же, как и в теории старения [формула (12.19)], т. е. [c.301]

Ниже изложено решение задачи установившейся ползучести вращающегося с постоянной угловой скоростью со равномерно нагретого диска переменной толщины при использовании степенной зависимости интенсивности деформации ползучести от интенсивности напряжения (12.89). В решении использован метод последовательных приближений. [c.331]

Деформационная теория пластичности устанавливает единую связь между интенсивностью напряжений 0,- и интенсивностью деформаций 8,- независимо от схемы напряженного состояния. Эта связь может быть найдена для каждого конкретного металла из результатов испытаний на одноосное растяжение. При этом напряженном состоянии согласно (3.8) получаем 0 = 0. Связь между и 8 найдем с учетом = 8 и зависимости (3.4), из которой под Г чаем 82 = 83 = —ц е. Тогда согласно формуле (3.9) имеем [c.86]

Здесь - символ Кронекера, используется правило суммирования по дважды повторяющемуся (немому) индексу. Секущий модуль и "секущий коэффициен Пуассона" вычисляются,исходя из гипотезы "единой кривой" / 4 /, в соответствии с которой зависимость между интенсивностью напряжений > и интенсивностью деформаций Бг. одна и та же для любых напряженных состояний.Она определяется по диаграмме простого растяжения. При сильно развитых пластических деформациях материал является практически несжимаемым, т.е. [c.51]

Рис. 4.25. Зависимости гидростатического напряжения От от интенсивности пластической деформации ef

Сделанный вывод можно распространить и на тот случай, когда сила Р, приложенная к концу стержня, меняется во времени по произвольному закону. Заменяя плавную кривую ступенчатой, мы сведем задачу к рассмотрению последовательности волн, посылаемых вдоль стержня кратковременными нагрузками постоянной интенсивности, т. е. к уже рассмотренному случаю. Переходя к пределу, получим перемещающееся вдоль стержня распределение напряжений по длине, в точности повторяющее закон изменения силы P t) со временем. Если в некотором сечении с координатой х поставить тензометр, т. е. прибор, измеряющий деформацию, по закону Гука можно определить пропорциональные деформации напряжения а. Зависимость напряжения от времени в любом сечении будет повторять зависимость от времени напряжения, приложенного на конце, со сдвигом на время xJ . [c.73]

Варианты описания зависимостей между интенсивностью напряжений и интенсивностью деформации [c.268]

На основании третьего основного закона теории малых упруго-пластических деформаций зависимость между интенсивностью напряжений и интенсивностью деформации должна иметь такой же вид [c.269]

Для идеального упруго-пластического материала, пе обладающего упрочнением, т. е. следующего диаграмме Прандтля (рис. 104), зависимость между интенсивностью напряжений и интенсивностью деформации принимает такие значения [c.270]

При малых пластических деформациях интенсивность напряжений и интенсивность деформаций ( находятся между собой в функциональной зависимости [c.573]

Гипотеза упрочнения. Независимо от типа напряженного состояния для каждого материала имеется вполне определенная зависимость между интенсивностью напряжений и интенсивностью деформаций [c.281]

А. А. Ильюшиным доказана теорема о достаточных условиях, при которых будет иметь место простое нагружение. Согласно этой теореме нагружение будет простым во всех точках тела, если все внешние нагрузки, действующие на несжимаемое тело, пропорциональны некоторому параметру, а зависимость интенсивности напряжений от интенсивности деформаций имеет вид степенной функции [c.282]

Гипотеза упрочнения. Согласно этой гипотезе полагают, что, независимо от типа напряженного состояния, для каждого материала имеется вполне определенная функциональная зависимость между интенсивностью напряжений и интегралом от интенсивности приращений пластических деформаций, т. е. [c.293]

Для сложного напряженного состояния зависимость (96) относится к интенсивностям деформаций и напряжений [c.131]

Пересечение кривой /=f(Aa) с секущей //2от дает значение Ju, т. е. величину / в момент страгивания трещины. Критический коэффициент интенсивности напряжения в условиях плоской деформации Ki (J) определяли, исходя из /i , используя зависимость [7] [c.121]

Упрочиеиие и пластичность листового металла. Экспериментальные зависимости интеисивности напряжений а от интенсивности деформаций t получают по результатам испытаний образцов на растяжение, сжатие или кручение. В расчетах обычно используют аналитические аппроксимации этих зависимостей. [c.15]

Наблюдаемый одновременно эффект охрупчивания (снижение энергоемкости разрушения, повышение температуры хладноломкости и т. д.) менее удовлетворительно объясняется существующей теорией деформационного старения [7]. Блокирование дислокаций примесными атомами должно увеличивать вероятность возникновения и развития хрупких трещин, так как уменьшается возможность релаксации упругих напряжений за счет пластической деформации. При этом, как показано в работах [43, 44, 45, с. 157], возрастает интенсивность температурной зависимости предела текучести по сравнению с деформированным состоянием, что обычно связывают с увеличением склонности к хрупкому разрушению при снижении температуры нагружения. Однако хрупкость деформационно состаренной стали обьйчно оказывается более высокой не только по сравнению с деформированным, но и по сравнению с исходным состоянием (например, отожженным). В то же время блокировка дислокаций после отжига должна быть более сильной, чем после деформационного старения или, по крайней мере, одинаковой. Поэтому понимание природы охрупчивания при деформационном старении требует, по-видимому, более тщательного изучения природы влияния самой деформации на хрупкость. Это можно сделать, например, с помощью энергетических схем вязкого и хрупкого разрушения [46]. С возрастанием плотности дислокаций увеличивается величина упругой энергии, запасенной в металле. Эта величина, а следовательно, и плотность дислокаций не может превосходить определенного критического значения, которое определяется наступлением разрушения. С учетом неоднородности распределения дислокаций уже небольшая предварительная деформация может создать в отдельных объемах критическую плотность дислокаций. Если при последующем нагружении только некоторые из них релаксируют в трещину, то вследствие локальности процесса разрушения это уменьшит работу зарождения трещины. Степень релаксации упругих напряжений путем пластической деформации при развитии трещины будет меньше в деформационно состаренной стали не только вследствие блокировки дислокаций примесными атомами, но и вследствие более высокой исходной плотности самих дислокаций. Другими словами, достижение критической плотности дислокаций в деформационно состаренной стали требует меньшей дополнительной деформации, чем достижение указанной плотности в исходном (отожженном) состоянии. Это можно учесть в предлагаемых уравнениях хрупкого разрушения [7] через уменьшение величины эффективной поверхностной энергии стали после деформации и старения. [c.28]

А. Д. То.. ленов н Л. А. Рубенкова построили диаграмму предельной пластичности в виде зависимости интенсивности деформаций от показателя напряженно-деформированного состояния [c.502]

Приведенное решение не зависит от радиуса г и потому может быть легко обобш,ено для условия упрочнения материала, определенного в виде произвольной зависимости между интенсивностью напряжения т и интенсивностью деформации у [c.102]

До сих пор нами обсуждались закономерности мало- и многоцикловой усталости при одноосном нагружении. В работе [388] исследованы крестообразные образцы из ферритной и аус-тенитной сталей при двухосном напряженном состоянии. Авторы работ [317, 437] подвергали тонкостенные трубы из алюминиевого сплава внутреннему и внешнему давлению, а также осевому нагружению. Наилучшее соответствие экспериментальным данным было получено при использовании в качестве критериальной величины интенсивности размаха пластической деформации ДеР. В этом случае зависимость Мэнсона—Коффина представлялась в виде [c.130]

В результате таких испытаний определяется зависимость интенсивности напряжений от интенсивности приращений пластических деформаций и от температуры ai = ai dzi , Т) (так называемая термодеформограмма), которая характеризует истинное сопротивление металла деформированию в условиях сварочного термического и деформационного цикла и отражает совокупное воздействие основных явлений, сопровождающих процесс сварки. [c.415]

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и HOMorpauwMbi (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки СТ(,р/о.г приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь- [c.131]

Логика определения текущей деформации в точке с максимальной интенсивностью напряжений в зависимости от степени нагружения соединения с порами, упрочняемости материала и поправочной функции F показана на номограмме стрелками (сплошные линии на рис. 5.4). Оценка критических напряжений, при которых произойдут локальные разрывы на контуре поры, представляет обратную задачу, и логика ее решения показана на номограмме прерывистой линией. При этом для определения е Р применяют диаграммы пластичности конкретных материалов /24/. [c.133]

Вид функциональной зависимости между интенсивностью напряжений и интенсивностью деформации (11.13) определяется видом диагра.ммы испытания материала чаще всего при простом растяжении. Рассмотрим диаграмму (см. рис. 102), состоящую из двух участков прямолинейного Оа и криволинейного аЬ. Напряжение в произвольной точке с криволинейного участка диаграммы изобралгается отрезком ей. Из чертежа следует, что напряжение в произвольной точке с [c.268]

Здесь предполагается, что предельное критическое напряжение Ой зависит от концентрации водорода С в данном микрообъеме [381]. Расчет напряженно-деформированного состояния в окрестности вершины трещины [368] (рис. 41.3) показывает, что при л б эффективное напряжение Oef определяется практически растягивающим напряжением о , имеющим максимум при х = — Хш 26, а при а ss б в зависимости от значения параметра а в соответствии с (41.20) доминирующим фактором для напряжения Oef может оказаться интенсивность деформаций ер (см. рис. 41.5, а). Это, в частности, означает, что в отсутствие водорода, когда Ос можно считать константой, критическое условие (41.20) может быть выполнено при достижении в окрестности вершины трещины предельных деформаций е, или напряжений Оу. В связи со сказанным известные микромеханическпе критерии вязкости разрушения [253], основанные на понятиях критической деформации или критического напряжения, можно считать предельными случаями более общего критерия, получающегося из условия (41.20). Однако, если в отсутствие водорода соответствие какой-либо микромеханпческой модели вязкости разрушения (деформационной или силовой) данному материалу достаточно стабильно и определяется преимущественно свойствами самого сплава, то при водородном охрупчивании реализация этого соответствия существенно зависит от распределения водорода вблизи вершины трещины и его влияния на значение Ос. [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...