Интенсивность деформации 12, 18 Обозначение

X 10 м (кривая 2) и обжатие А = —0,3583 10 м (кривая. 3). Приведено также распределение интенсивности деформаций на внутренней поверхности оболочки вдоль меридиана при тех же значениях нагрузок и = 0,6 МПа, Д = О без учета геометрической нелинейности (кривая 4). Распределение контактного давления при указанном характере нагрузок дано на рис. 12. Наибольшее значение контактное давление принимает при совместном воздействии внутреннего давления и обжатия сильфона (кривые 1—3 соответствуют обозначениям [c.65]

Для плоского напряженного состояния переменные упругие параметры определяются методом последовательных приближений, так как для вычисления интенсивности деформаций в необходимо определить неизвестную заранее деформацию еее. В этом случае новые значения упругих параметров (обозначенные звездочками), вычисленные по формулам (11.26), подвергаются дополнительному преобразованию [c.25]

С учетом обозначений (7.10), выражение для интенсивности деформаций сдвига при плоском напряженном состоянии можно записать так [c.172]

Интересно отметить, что величины Р , Р. с точностью до множителя и обозначений по форме совпадают с, квадратом интенсивности деформаций, а величины Рз, Рн по форме и с точностью до множителя совпадают с квадратом интенсивности напряжений. [c.166]

В новых обозначениях интенсивность деформаций имеет выражение [c.266]

Для определения интенсивности кавитационной эрозии по известным значениям глубины эрозии, энергии деформации материала и продолжительности эрозии провести прямую линию, соединяющую цифровые значения глубины эрозии и энергии деформации материала на соответствующих шкалах. Эта линия пересечет вторую вертикальную линию слева, на которой нет никаких обозначений. Точку пересечения этих двух линий необходимо соединить прямой с цифровым значением продолжительности эрозии на крайней справа вертикальной линии. Пересечение этой прямой со шкалой интенсивности (вторая справа) и дает нам искомое значение интенсивности кавитационной эрозии. [c.164]

Примем следующие обозначения Р — критическая интенсивность давления, найденная на основе классических уравнений устойчивости конической оболочки без учета докритических деформаций и моментности основного состояния Р — критическая интенсивность давления, определенная на основе неклассических уравнений (8.5.8) без учета тех же факторов Р — критическая интенсивность давления, вычисленная на основе уравнений (8.5.8) с учетом моментности основного состояния, но без учета докритических деформаций Р — критическое давление, найденное на основе уравнений (8.5.8) с учетом и моментности, и докритических деформаций. [c.261]

Рис. 14. Образец для определения критического коэффициента интенсивности напряжений при внецентренном растяжении в условиях плоской деформации (/Схс). Размеры, соответствующие буквенным обозначениям, даны в табл. 3

Р] — допускаемое значение силы р — полное напряжение, давление Qx, Яу, С — поперечная сила, действующая соответственно вдоль главной оси X или у, или суммарная д — интенсивность распределенной нагрузки [9] — допускаемое значение интенсивности распределенной нагрузки и — потенциальная энергия деформации и — удельная потенциальная энергия деформации — осевой момент сопротивления сечения, соответственно относительно оси к или у Й7р — полярный момент сопротивления X, у, г — координаты рассматриваемой точки (обозначения осей координат г—продольная ось бруса, х и у — главные центральные оси его поперечного сечения) [c.7]

Интенсивность разрешающих напряжений, как видно из формулы (3.5), зависит не только от величины локальных пластических деформаций (второе слагаемое в (3.5)), но также и от микропластических деформаций остальных частиц посредством функции влияния. В новых обозначениях формула (3.4) примет вид [c.77]

Па рис. 2 б представлены результаты, аналогичные вышеописанным, экспериментов на трубчатых образцах титанового сплава ВТ-20 при температуре Т = = 900 °С [1]. При этой температуре первая стадия ползучести отсутствует, время релаксации т , т.е. время перехода от возбужденного состояния к равновесному мало, что отчетливо просматривается из диаграмм. Эксперимент начинался при напряженном состоянии, соответствующем точке 1 с интенсивностью напряжений Tj = 5 МПа, через 0,5 часа перегрузка в точку с интенсивностью ai = 10 МПа и затем через 0,5 часа в точку 3 с интенсивностью сг = 5 МПа. На следующей диаграмме показаны графики Si = i t) в соответствующих обозначениях для ак-, Тк, здесь же для сравнения изображены темными точками результаты экспериментов на растяжение. На диаграмме справа точками изображены отношения замеряемые через Ai = 3 мин после перегрузки, подобие девиаторов сохраняется. При высоких температурах просматривается полная аналогия между процессом ползучести и деформированием идеально-пластической среды, экспериментально достаточно хорошо подтверждается квазилинейная тензорная связь между скоростями деформаций ползучести и напряжениями, гипотеза существования потенциала ползучести весьма правдоподобна. [c.729]

При написании формулы (67) учтены выражения (54) и (55), а также по-прежнему через А обозначен комплекс [см. формулу (64)], зависящий от значений Фо и у. Функция Os(0) отображает влияние температуры на предел текучести обрабатываемого материала. При необходимости учесть влияние канавки проплавления в формулу (67) может быть введен коэффициент Рз, рассчитываемый по выражению (66). Рассмотрим, как видоизменяется формула (67) в условиях, когда металл под действием термического цикла не получит существенных деформаций и обусловленного ими наклепа. Такая ситуация может быть либо при обработке заготовок из сталей и сплавов, интенсивно разупрочняющихся при нагреве, либо при резании заготовки, получающей в процессе нагрева тепловые поля с низким градиентом температур. В обоих случаях показатель упрочнения т стремится к нулю. Тогда выражение (67) приобретает характер неопределенности типа OjO, после раскрытия которой и некоторых преобразований, имея в виду, что Pi = P2=l, получаем [c.81]

Вместе с тем Фламан рассматривал вопрос о деформации полоски, конечной длины 21 под равномерно распределенной нагрузкой интенсивности р в условиях плоской деформации. Из уравнения (1) [437] простыми преобразованиями при нагрузке, распределяемой по любому закону, может быть получена известная формула (обозначения, принятые обычно в курсах Сопротивления материалов) [c.91]

В последнее время в зарубежной литературе приняты следующие обозначения Кс — Интенсивность повышения напряжения в устье трещины в момент ее нестабильного роста в условиях плосконапряженного состояния — то же в условиях плоской деформации. [c.59]

Интенсивность приращений деформаций йе не равняется прира-, щению интенсивности е , чем и объясняется введение черточки в обозначение для интенсивности приращения деформаций. [c.34]

В формулах (5.5)...(5.7) приняты следующие обозначения С — модуль сдвига К, Кц, Кц параметры, определяющие распределение напряжений и деформаций в материале вблизи вершины трещины и получившие название соответственно коэффициентов интенсивности напряжений при растяжении, поперечном сдвиге и продольном сдвиге. В случае плоского напряженного состояния в формулах (5.5) и (5.6) следует принять = О и заменить ц иа )г/(1 + ц) [1049]. [c.301]

Свойства 587 Изостаты 587 Изотопные точки 580, 587 Индуктивные тензометры 548 Интенсивность деформации 12, 18 — Обозначение 2 [c.629]

Вместо интенсивности деформаций принята ин-енсивность деформаций сдвига уь обозначенная бук- [c.255]

Обозначения, используемые в алгоритме м — текущее количество типов пор Li — количество пор /-го типа на единицу площади грани зерна, L/ = амАе , где Agf — интенсивность приращений пластических деформаций на /-м временном этапе величины с индексами т и т — Ат отвечают текущему и предыдущему моментам времени соответственно. [c.172]

Рис. 2.50. Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной точке А внешней поверхности сферического (а) и цилиндрического (б) оболочеяных корпусов 1фи значении t imh-ческой нагрузки <Ту = 2,7 и t = 670 °С от показателя упрочнения m (обозначения те же, что на рис. 2.49)

Располагая кривой течения материала, построим тариро--вочный график, связывающий интенсивность напряжений оа. при деформации ёо с интенсивностью напряжений при деформации ёо-ЬАёо (обозначения по рис. 25). Дополнительную-деформацию Аёо выбираем таким образом, чтобы она превышала максимальное для данного материала значение деформации Баушингера. [c.81]

KIS — Аббревиатура для обозначения критического значения вязкости разрушения при интенсивном напряжении при плоской деформации, что вызывает распространение трещины путем коррозионного растрескивания под напряжением данного материала в данной окружающей среде. [c.989]

При температурах испытания от 20 до 400° С вид деформационного микрорельефа (рис. 3, д) определяется, в основном, процессами зарождения в белых фазах микротрещин и развитием последних в участках металла, прилегающих к волнообразной границе раздела слоев. Разрушение композиции определяется интенсивностью слияния микротрещин, образовавшихся в отдельных участках белых фаз (возникающих в зонах сопряжениях слоев и обозначенных буквами А и ), а также характером деструкцион-ной деформации, сопровождающейся дроблением поверхностного слоя основного металла на микроблоки ячеистой формы. [c.139]

Мы уже использовали одип показатель качества, позаимствованный нами из классической оптики,— это четкость по Стрелю 3). Напомним вкратце, как эта величина появляется при анализе процесса формирования изображения. Согласно Релею, изображение не ухудгаается заметным образом, если максимальная волновая деформация относительно идеальной сферы не превышает Я/4. Марешаль же, исследуя полный волновой фронт, испускаемый выходным зрачком, установил соотношение между средним квадратом деформации волнового фронта и интенсивностью в центре дифракционного пятна. Требование, чтобы отношение этой интенсивности к интенсивности, создаваемой в центре дифракционного пятна тем же оптическим прибором, но не имеющим аберрации, не превышало 0,8, эквивалентно в обозначениях Марешаля допуску на среднеквадратичную волновую деформацию, равному А,/13,5. Как уже говорилось, это нормализованное соотношение известно под названием четкость по Стрелю и в наших обозначениях может быть записано следующим образом [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...