Интенсивность приращения пластических деформаций

Введем понятие интенсивности приращений пластических деформаций, определяя ее выражением, аналогичным выражению для [c.300]

Заметим, что интенсивность приращений пластических деформаций de" не равна приращению интенсивности пластических деформаций. [c.301]

Для определения величины ( К, входящей в уравнения 110.43), запишем выражение интенсивности приращений пластических деформаций йе(р. Отметим, что интенсивность приращений деформаций с1е(р, вообще говоря, не равна приращению интенсивности деформаций de p. [c.292]

Выражение для интенсивности приращений пластических деформаций йщр получим, если в формуле (10.18) всюду деформации заменим приращениями пластических деформаций. Тогда будет [c.292]

Гипотеза упрочнения. Согласно этой гипотезе полагают, что, независимо от типа напряженного состояния, для каждого материала имеется вполне определенная функциональная зависимость между интенсивностью напряжений и интегралом от интенсивности приращений пластических деформаций, т. е. [c.293]

Интенсивность напряжений является определенной функцией интеграла интенсивности приращений пластических деформаций, не зависящей от вида напряженного состояния, т. е. [c.228]

Чем отличается интенсивность приращений пластических деформаций от приращения интенсивности пластических деформаций [c.210]

Найдем dk. Запишем формулу для интенсивности приращений пластических деформаций deS в прямоугольной декартовой системе координат. С этой целью в (11.61) заменим на def/. Получим [c.217]

Интенсивность приращений пластических деформаций найдем по формуле (Х.21), заменяя в ней индексы х, у, г соответственно на г, а, г. Из (Х.14) найдем, [c.219]

Аналогично интенсивность приращения пластических деформаций будет [c.74]

По аналогии с деформациями (1.31) введем понятие интенсивности приращений пластических деформаций [c.174]

Аналогично записывается и выражение для интенсивности приращения пластических деформаций [c.48]

Предполагается, что для данного материала интенсивность напряжений является функцией интеграла от интенсивности приращений пластических деформаций [c.104]

Скалярная величина d% одинакова для всех направлений. Подставляя соотношение (3.25) в формулу интенсивности приращений пластической деформации [c.149]

По формуле для интенсивности приращения пластической деформации [c.174]

Определим величину йХ. Поскольку тензор приращения пластической деформации совпадает с девиатором, подставим компоненты приращений пластических деформаций по формуле (4.8) в выражение для интенсивности приращений пластических деформаций (2.35). В результате получим [c.55]

Вначале проводится обработка экспериментальных данных, для чего весь период отпуска разбивается на ряд шагов ДГ. Для каждого шага Д/ = Д/ строится зависимость Де, — о, (рис.5.4.4,(5), гдё Де, — интенсивность приращения пластических деформаций. Так как [c.124]

Параметр А является по существу касательным модулем кривой интенсивность напряжений-приращение пластической деформации для одноосного напряженного состояния и может быть, следовательно, определен из опытов. [c.80]

Приведенные соотношения позволяют утверждать, что с точностью до постоянной пластический потенциал равен квадрату интенсивности напряжений Ф (о у) = о . Данную поверхность в системе координат 02, Од назовем поверхностью пластического потенциала. Она имеет такую же форму, как и поверхность начала пластического течения. Вектор приращения пластических деформаций перпендикулярен поверхности пластического потенциала. Аналогично теории пластического течения можно ввести понятие пластического потенциала и в теорию малых упругопластических деформаций. Тогда для случая несжимаемого материала имеем [c.132]

Критерий Гриффитса может быть использован для определения условий развития хрупкого разрушения рассматриваемого типа, даже при условии, что разрушению материала путем отрыва предшествует интенсивная местная пластическая деформация у края трещины. Тепловые флуктуации атомов в кристаллической решетке металла сами по себе не могут преодолеть силы сцепления настолько, чтобы вызывать образование трещины хрупкого разрушения. Хрупкое разрушение не может возникнуть в условиях, когда приращение работы пластической деформации в очень ограниченном объеме превышает высвобождаемую энергию упругого 312 [c.312]

Здесь deP.— интенсивность приращения номинальной пластической деформации, т. е. деформации всего структурного элемента [c.118]

Подчеркнем, что в общем случае при циклическом нагружении в условиях объемного напряженного состояния (ОНС), реа-лизирующегося, например, у вершины трещины или острого концентратора в конструкции, соотношение компонент приращения напряжений при упругой разгрузке может не совпадать с идентичным соотношением напряжений в момент окончания упругопластического нагружения [66 68, 69, 72, 73]. Поэтому интенсивность приращения напряжений 5т, при которых возобновится пластическое течение при разгрузке (или, что то же самое, при реверсе нагрузки), может быть меньше, чем в одноосном случае, где циклический предел текучести 5т = 20т для идеально упругопластического тела [141, 155]. Это обстоятельство приводит к некоторым особенностям деформирования и соответственно повреждения материала в случае ОНС. Например, при одинаковом размахе полной деформации в цикле можно получить различные соотношения интенсивности размаха пластической АеР и упругой Де деформаций за счет изменения параметра 5т- [c.130]

Диаграмма деформирования ао(ёо) является характеристикой материала и устанавливается экспериментально. Для этого обычно испытывают материал на одноосное растяжение и последующее сжатие. Образцы растягивают до различных значений ёо и затем разгружают. Затем из них вырезают образцы на сжатие таким образом, чтобы сжатие происходило в направлении предшествовавшего растяжения. При испытании на сжатие определяют условный предел текучести оо (обычно при допуске на интенсивность пластической деформации 0,002) Для достаточно точного определения оо рекомендуется производить испытание с использованием механических тензометров Записав согласно уравнениям (1.85) приращение продольной деформации при осевом растяжении вдоль оси Х, получаем [c.27]

Обычно приращения или скорости деформации определяют для последующего определения напряжений. Поскольку для определения напряжений по кинематике пластического деформирования необходимо знание накопленной деформации ёо различных частиц, а для ее определения необходимо знать изменение интенсивности приращений деформации за весь период деформирования, целесообразно экспериментально определять функции х — х(а, Ь, t) у==у а, Ь, t). Для этого обычно наносят прямоугольную сетку на ряд моделей, деформируемых затем до различной степени деформации, т. е. до различных значений t. Измерив координаты узлов полученных сеток, по методике, изложенной в 7, определим коэффициенты Xij, для различных узлов этих сеток. Аппроксимируем зависимость этих коэффициентов от времени полиномами [c.55]

Обозначения, используемые в алгоритме м — текущее количество типов пор Li — количество пор /-го типа на единицу площади грани зерна, L/ = амАе , где Agf — интенсивность приращений пластических деформаций на /-м временном этапе величины с индексами т и т — Ат отвечают текущему и предыдущему моментам времени соответственно. [c.172]

В результате таких испытаний определяется зависимость интенсивности напряжений от интенсивности приращений пластических деформаций и от температуры ai = ai dzi , Т) (так называемая термодеформограмма), которая характеризует истинное сопротивление металла деформированию в условиях сварочного термического и деформационного цикла и отражает совокупное воздействие основных явлений, сопровождающих процесс сварки. [c.415]

Предположим, что зависимость между приращением интенсивности напряжений d r/ и интенсивностью приращений пластических деформаций dsjp имеет вид [c.76]

T. e. при простом нагружении интенсивность приращений пластической деформации равна приращению ее интенсивности, а описания неупругого поведения материала деформационной теорией и теорией течения совпадают, так как de f/dq = s l 4q = — (3/2) Sijl<з , что соответствует (1.154) при — [c.47]

При описании изотропного упрочнения используется параметр Удквиста — длина траектории пластической деформации dk = (ф)и (интенсивность приращения неупругой деформации). При описании анизотропного упрочнения девиатор напряжений s,j делится на активную a,j и дополнительную составляющие записи типа т= заменяются на rh,j = запись ф(а) заменяется на ф(а ), а ф(а - кр) — на ф[С - [c.147]

Визрастание интенсивности простого сдвига у на величину dys вызывает в тензоре приращения пластической деформации изменение de = —de2 в направлении действия главных напряжений = —02=Хху- На рис. 2.18 показаны два соответствующих соседних положения нерастянутого ромба с диагоналями, направленными по главным присущим материалу конечным деформациям 81= —бд при простом сдвиге у - Длинная диагональ ориентирована [c.117]

Предполагая, что между интенсивностью приращения напряжений и интенсивностью накопленной пластической деформации в данном полуцикле при данной температуре и фиксированных значениях р существует еднственная зависимость, определяем радиус поверхности текучести как алгебраическую сумму его [c.126]

Механические свойства сплавов и пружин значительно повышаются в результате холодной пластической деформации. Для дисперсионно-твердеющих сплавов холодную пластическую деформацию обычно применяют после закалки, фиксирующей твердый раствор. Отпуск закаленного и деформированного сплава обеспечивает более интенсивное упрочнение. Чем выше степень предварительной холодной деформации, тем больше приращение прочности при отпуске. На рис. 4 приведена зависимость предела прочности сплава 36НХТЮМ5 от степени деформации, температуры [c.281]

По этой формуле удобно, в частности, определять накопленную дефбрмацию в стационарна процессах пластического деформирования, понимая под (Део) интенсивность приращений деформаций за время Д = /го/ о- В этом случае, для определения ёо в некоторой точке линии тока необходимо по формулам (2.56) определить приращения деформаций для всех узлов делительной сетки, расположенных на данной линии тока от упругой области до рассматриваемой точки. Определив далее по (2.70) интенсивность приращений деформаций во всех указанных узлах и просуммировав их, получим накопленную деформацию в рассматриваемой точке. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...