Напряжения Зависимость от интенсивности деформаци

Зависимость интенсивности напряжений а/ от интенсивности деформаций /. Эта зависимость строится на основании формул [c.18]

В случаях неодноосного напряженного состояния в задачах ползучести обычно используется теория малых упруго-пластических деформаций. Учитывая, что при высоких температурах коэффициент Пуассона близок к 0,5, можем считать материал несжимаемым. Поэтому зависимости компонентов напряжения от компонентов деформации такие, как представлено на стр. 16. Зависимость интенсивности напряжения а от интенсивности деформации В получаем по той или иной гипотезе ползучести заменой а и е на а и Б соответственно. [c.288]

Построение диаграммы деформирования с учетом упругости и сжимаемости. Диаграмма деформирования — зависимость интенсивности напряжений а от интенсивности деформаций е (рис. 62) строится на основании индикаторной диаграммы. Эта зависимость необходима для обобщения уравнений состояния на сложное НДС. Вначале построим диаграмму деформирования с учетом сжимаемости при малых упруго-пластических деформациях, когда упругие и пластические составляющие деформации имеют одинаковый порядок (калибровка прутков, дрессировка полосы, получение гнутых профилей и др.). Воспользуемся теорией бесконечно малых деформаций. [c.161]

Распределения интенсивностей напряжений и деформаций, а также остаточных напряжений в значительной степени определяют механические свойства и качество изделий, получаемых методами холодной пластической деформации. Ряд металлов типа малоуглеродистых сталей имеет на диаграмме зависимости интенсивностей напряжений а от интенсивности деформаций 8,- площадку текучести, учет которой становится особенно важным при анализе напряженно-деформированного состояния,, возникающего в пластически деформируемой заготовке. [c.14]

Процессы пластического формоизменения металлов в холодном состоянии сопровождаются пластическим упрочнением деформируемой заготовки. Ряд металлов типа малоуглеродистой стали имеет на диаграмме зависимости интенсивности напряжений Ог от интенсивности деформаций бг площадку текучести наличие которой оказывает существенное влияние на распределение остаточных напряжений в деформированной заготовке. [c.29]

Рнс. 5.18. Зависимости интенсивности напряжений сг, от интенсивности деформаций е< [c.346]

График зависимости интенсивности напряжений о,- от интенсивности деформаций будет совпадать поэтому с диаграммой растяжения материала диска (фиг. 65), которую можно аппроксимировать так [c.233]

Зависимость интенсивности напряжений О от интенсивности деформаций ц строится на основании формул [c.22]

Рассмотрим упруго-пластическое состояние шайбы постоянной толщины, нагруженной внутренним давлением (фиг. 1). Предположим, что материал шайбы несжимаем и при пластических и при упругих деформациях. Вследствие этого график зависимости интенсивности напряжений a от интенсивности деформаций совпадает с диаграммой растяжения, которая в зоне упрочнения аппроксимируется степенной функцией (фиг. 2). Следовательно, [c.219]

Простейшей деформационной теорией является теория малых упругопластических деформаций. Эта теория предполагает упругое изменение объема тела подобие девиаторов напряжений и деформаций однозначную зависимость интенсивности напряжений <г. от интенсивности деформаций с. [c.78]

А. А. Ильюшиным доказана теорема о достаточных условиях, при которых будет иметь место простое нагружение. Согласно этой теореме нагружение будет простым во всех точках тела, если все внешние нагрузки, действующие на несжимаемое тело, пропорциональны некоторому параметру, а зависимость интенсивности напряжений от интенсивности деформаций имеет вид степенной функции [c.282]

Этот реактив Клемм [6] рекомендует для выявления локально деформированных областей. Они окисляются сильнее, чем недеформированное окружение, и в зависимости от степени деформации темнеют с различной интенсивностью. Потемнение деформированных областей происходит сразу же после погружения образца в реактив. Недеформированные, свободные от напряжений отожженные или рекристаллизованные области, несмотря на длительное травление, остаются светлыми (сохраняют цвет латуни). Несмотря на то что все известные для латуни реактивы обнаруживают деформированные зоны после длительного глубокого травления, раствор 9 особенно выявляет деформированные зоны вследствие сильного контрастного действия (рис. 73). [c.197]

По диаграммам растяжения материала строят (см. стр. 18) диаграммы деформирования (графики зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций) для расчетных точек. [c.268]

Аттестационные данные должны обеспечивать возможность расчета конструкций из соответствующего материала на циклическую прочность. Применительно к условиям эксплуатации, исключающим ползучесть, должны быть представлены гарантированные (для регламентированных техническими условиями характеристик прочности и пластичности металла и сварных соединений и ресурса эксплуатации) кривые усталости по образованию макротрещин в диапазоне предельных температур от 20° С до наибольшей рабочей, допускаемой для материала, в интервале от 10 до 10 циклов. Кривые усталости определяют при постоянной температуре через интервалы 50—100° С в зависимости от интенсивности изменения сопротивления усталостному разрушению по мере увеличения температуры испытаний. Кривые для промежуточных температур могут быть получены интерполяцией амплитуд деформаций (напряжений) для заданных чисел циклов по температуре. [c.243]

Он не зависит от частоты, а зависит только от амплитудного значения интенсивности касательных деформаций Г. Как известно, независимость от частоты и зависимость от амплитуды деформации является характерным свойством внутреннего трения в металлах при больших напряжениях [149, 207[. [c.156]

Эта теория базируется на предположении о простом (пропорциональном) нагружении [100] и для изотропных материалов предполагает существование единой зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформации Ей и температуры Т [c.226]

Ильюшиным доказана теорема о достаточных условиях при которых будет иметь место простое нагружение. Для этого необходима пропорциональность внешней нагрузки одному некоторому общему параметру и степенная зависимость интенсивности напряжений от интенсивности деформаций [c.41]

По результатам опытов для каждого образца строилась диаграмма зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций и по принятому допуску определялось соответствующее значение Результаты опытов приведены на рис. 39. Начальная граница текучести на плоскости [c.74]

Диаграмма зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций а,=аг(е ) для упругого пластически упрочняющегося материала, имеющего площадку текучести, показана на рис. 1. Аналитическая форма записи указанной кусочно-гладкой кривой аг=аг (еО с участком степенного упрочнения определяется формулами [c.15]

Распределение остаточных напряжений в тонкой упрочняющейся полосе при наличии площадки текучести на диаграмме зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций [c.29]

Описана методика расчета остаточных напряжений в тонкой пластически упрочняющейся полосе, подвергнутой сжатию в условиях плоской деформации. Анализируется случай, когда в деформируемой полосе возникает центральный идеально пластический слой, отвечающий наличию площадки текучести на диаграмме зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций. Указаны необходимые и достаточные условия существования рассматриваемого решения, которое выражено через функции, табулированные на ЭЦВМ. Для указанного случая построены эпюры распределения остаточных напряжений и исследовано влияние показателя пластического упрочнения на характер распределения и величину остаточных напряжений. [c.133]

Если материал несжимаем (е = 0) при упругих и при пластических деформациях, то график зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформации совпадает с диаграммой растяжения материала. [c.19]

Данные испытания на простое линейное растяжение, одного из наиболее распространенных способов определения механических свойств материалов могут быть приняты за основу для построения функциональной зависимости интенсивности напряженного состояния a от интенсивности деформации е,- — зависимости, используемой при решении практических задач сопротивления материалов пластическому деформированию. [c.215]

В поврежденных средах поведение микродефектов структуры меняется в зависимости от условий нагружения. В связи с этим для материалов, содержащих микротрещины, включения, поры, характерна зависимость деформационных и прочностных характеристик от вида напряженного состояния, усложняющая описание процесса деформирования. Анализ экспериментальных данных позволяет отметить отсутствие для рассматриваемых сред единой диаграммы зависимости интенсивности касательных напряжений от интенсивности деформаций, взаимосвязь сдвигового и объемного деформирования, появление необратимых объемных деформаций, а также другие особенности. Подобными свойствами обладают конструкционные графиты, бетон, чугун, некоторые керамические и композитные материалы, горные породы и др. [1-7 [c.62]

Интенсивность напряжений a является вполне определенной функцией от интенсивности деформаций. Эта функция не зависит От вида напряженного состояния и соответствует зависимости а—е п рй простом растяжении. [c.343]

Полученное выражение свидетельствует, что величина изгибающего момента при пластическом изгибе может быть определена независимо от эпюры тангенциальных напряжений непосредственно по аналитической зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформации для заданного материала. В случае одноосного растяжения значения интенсивности напряжений и деформаций совпадают со значениями истинных напряжений и деформаций. Для этой зависимости может быть использована степенная или линейная функция. Учитывая, что в каждом калибре формующих валков деформации небольшие и величина наклепа незначительна, Ю. М. Матвеев использовал линейную зависимость между истинными напряжениями и деформациями [c.278]

Рассмотрим частный вид зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций (4.4), близкий к закону ломаной [c.184]

Упрочиеиие и пластичность листового металла. Экспериментальные зависимости интеисивности напряжений а от интенсивности деформаций t получают по результатам испытаний образцов на растяжение, сжатие или кручение. В расчетах обычно используют аналитические аппроксимации этих зависимостей. [c.15]

Исследуется процесс пластического сжатия в условиях плоской деформации тонкой упрочняющейся полосы, у которой на диаграмме зависимости интенсивности напряжений 0 от интенсивности деформаций 8 имеется площадка текучести. Описана методика расчета интенсивностей напряжений и деформации, когда в центре тонкой упрочняющейся полосы имеется идеально пластический слой, отвечающий площадке текучести на диаграмме зависимости (Т =(Т (е ). Определено напряженно-деформированное состояние в деформируемой полосе и выведены необходимые и достаточные условия существования рассматриваемого решения. Построены эпюры распределения интенсивностей напряжений и деформаций в пластически упрочняющейся полосе при наличии в ней центрального идеально пластического слоя. Исследовано влияние показателя пластического упрочнения на характер распределения и величину интенсивностей напряжений и деформаций. Иллюстраций 4, библиогр. 9 назв. [c.133]

Проведены также расчеты для упруго/вязкопластического материала с упрочнением (3.13). Учет упрочнения качественно не меняет характер решения. На рис. 80 дано изменение интенсивности напряжений 5 в зависимости от интенсивности деформаций г 1) для случая линейного упрочнения материала, 2) для разных значений параметра упрочнения (О X 0,6 Х = 0 отвечает среде без упрочнения). Можно заметить, что с ростом параметра упрочнения сужается петля вязкопластического гистерезиса. Это очевидно, так как возрастание упрочне ния уменьшает величину остаточных деформаций. [c.215]

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и HOMorpauwMbi (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки СТ(,р/о.г приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь- [c.131]

Рис. 41. Сравнение интенсивности структурной релаксации по нормальным и касательным напряжениям для растворов полиизобутнлена в зависимости от скорости деформации

Влияние температуры деформации на показатели СП течения алюминиевых сплавов исследовано в работах [227, 269, 270, 272, 273 и Др.]. Показано, что с повышением температуры Вопт смещается в область больших скоростей, напряжение течения снижается,, бит увеличиваются. Об этом же свидетельствуют установленные зависимости показателей СП от е сплава АК6 при 465 и 515 °С (рис. 64, а) и зависимости предельной пластичности б и напряжения течения а (при 8=1,45-10 с ) от температуры деформации сплава АК4-1 (рис. 64,6), Резкое снижение б при температурах выше 500 °С связано с интенсивным ростом зерен. Аналогичные данные об изменении показателей СП в зависимости от температуры деформации получены для сплава типа АМгб [273] и для сплава 5,65 % Zn—1,5 % Mg—0,4 % Zr [269]. У сплава типа суп-рал (А1—6,0 % Си —0,5 % Zr) с повышением температуры испытания т растет от 0,41 при 450 °С до 0,58 при 540 °С и одновременно снижается напряжение течения [227]. [c.159]

Учитывая, что, по данным работы [114], сталь Х18Н9Т имеет универсальную зависимость интенсивности напряжений от интенсивности деформаций, а также принимая во внимание, что инвариантность кривой (Т = Ф (бг) подтверждена результатами испытаний близкой по химическому составу хромоникелевой стали Х18Н10Т (см. гл, X), можно предположить, что образование шейки действительно приводит к изменению расчетных соотношений главных нормальных напряжений, которое может явиться причиной дополнительных погрешностей при построении предельных кривых разрушения. [c.368]

Характер изменения напряжений второго рода в зависимости от температуры испытания (рис. 5) для обеих сталей одинаков с увеличением температуры они интенсивно уменьшаются. При значительных пластических деформациях влияние степени деформации на величину напряжений второго рода незначительно, однако кривая а — Г сп при е = 30% расположена ниже аналогичной кривой при е = 15%. Подобное расположение кривых в зависимости от степени деформации объясняется тем, что влияние деформации аналогично действию дополнительной температуры. Уровень напряжений второго рода, как и уровень сопротивляемости пластическим деформациям [6], для стали ШХ15 значительно выше, чем для стали У8, что объясняется влиянием легирующей добавки хрома. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...