Интенсивность скоростей деформаций и интенсивность конечных деформаций

Интенсивность скоростей деформаций и интенсивность конечных деформаций [c.104]

Т (Те) = 0. Вместе с тем опыт показывает, что в результате такой деформации свойства металла существенно меняются и интенсивность конечных деформаций равна интегралу по времени от интенсивности скоростей деформаций, которая всегда положительна [c.107]

Расположение верхней границы зависит от скорости резания, длины контакта, толщины срезаемого слоя и свойств обрабатываемого металла. На рис. 80, б показана микроструктура поверхностного слоя обточенного образца. Кристаллиты имеют вытянутый характер, а феррит как более мягкая составляющая структуры вытеснен на поверхность. Напряженно-деформированное состояние материала в этой зоне характеризуется наличием значительных (конечных) пластических деформаций, уменьшением скорости деформации ej, увеличением интенсивности деформации ег и напряжений а. Величина деформаций в некоторых случаях достигает 100—150%. На поверхности этой зоны образуется тонкая пленка окислов. [c.119]

Интенсивность скоростей деформаций сдвига и интенсивность конечных деформаций сдвига. С точностью до постоянного множи- [c.111]

В напечатанном недавно исследовании Некоторые вопросы теории пластического течения [28] чл. корр. АН СССР проф. А. А. Ильюшин предложил приписывать понятию степень деформации — конкретный смысл вполне определенной скалярной характеристики деформации — чем и заполнил указанный пробел в современной теории конечной (значительной) деформации физических тел. Он рекомендовал называть степенью деформации такую переменную величину, полная производная которой по времени равна интенсивности скорости деформации. [c.101]

Действительно, при самой общей постановке задачи пластического формоизменения тела, в мысленно выделенной его материальной частице не представляется возможным установить определенной связи между напряжениями и деформациями или между напряжениями и скоростями протекания деформации. Если, как это следует из современного учения о конечной пластической деформации, направления главных осей и вид напряженного состояния выделенной материальной частицы в большинстве реальных случаев деформации совпадают с направлениями главных осей и видом тензора (определенной совокупности векторов) скорости деформации, то интенсивность напряженного состояния частицы зависит не только от интенсивности скорости деформации, но и от интенсивности итоговой (за весь предшествующий процесс) деформации, от степени деформации и от температуры. [c.202]

В литературе приводятся некоторые описания методов экспериментального изучения конечной пластической деформации, относящиеся преимущественно ко второй группе приемов. Эти приемы, как и приемы третьей группы, не дают возможности судить с полной достоверностью о компонентах скорости деформации, а следовательно, и о виде и направлении главных осей напряженного состояния в различных точках деформируемой модели. Однако возможность суждения об интенсивности итоговой деформации оказывается в данном случае значительно более реальной благодаря наличию двух семейств линий сетки. [c.431]

Конечный результат изнашивания, проявляющийся в виде отделения или остаточной деформации материала, называют износом, а частицы материала, отделившиеся в процессе изнашивания— продуктами износа. Количественными характеристиками процессов изнашивания являются скорость изнашивания — отношение износа ко времени, в течение которого он возник, и интенсивность изнашивания — отношение износа к пути, на котором происходило изнашивание, или к объему выполненной работы. Свойство материала оказывать сопротивление изнашиванию в определенных условиях трения, оцениваемое величиной, обратной скорости изнашивания, называют износостойкостью. Это свойство характеризуют также относительной износостойкостью — отношением износостойкостей испытуемого материала и материала, принятого за эталон, при их изнашивании в одинаковых условиях. [c.73]

В развитии механики разрушения и, в частности, в исследовании динамического распространения трещины концепция упругого коэффициента интенсивности напряжений сыграла фундаментальную и консолидирующую роль. В этом параграфе приводится формальное определение динамического коэффициента интенсивности напряжений через характеристики поля в окрестности вершины трещины, преобладающего в номинально упругом теле в процессе роста трещины. Вблизи любой точки края трещины, за исключением точек пересечения трещины с поверхностью твердого тела и угловых точек края, локальное распределение деформаций является в основном двумерным, и поля в окрестности вершины представляют собой комбинацию трещин типа 1 (плоское раскрытие трещины), типа 2 (плоский сдвиг) и типа 3 (антиплоский сдвиг). С целью ограничить исследование рассмотрением полей с конечной энергией (в конечных областях) вводится требование интегрируемости энергии деформации в любой подобласти. Кроме того, для решения поставленных задач предполагается, что ни скорость, ни направление трещины резко не меняются. [c.84]

Можно, конечно, не сомневаться, что образцы из отожженного алюминия, испытывавшиеся в КТИ, подвергались воздействию гораздо большего числа ударов по сравнению с числом образовавшихся на них впадин, однако интенсивность многих ударов была слишком мала, чтобы вызвать остаточную деформацию, но достаточна, чтобы привести к усталостному разрушению алюминия. В экспериментах с алюминием изменения поверхности алюминия скорее вызваны отдельными мощными ударами, чем усталостным разрушением. Однако высокопрочные бронзы и стали, из которых изготовляется гидравлическое оборудование, разрушаются при скоростях, не превышающих скорости в описанных экспериментах. То же можно сказать и о лабораторных испытаниях в трубках Вентури в Мичиганском университете, в которых нержавеющие стали и многие другие высокопрочные материалы подвергались аналогичному кавитационному разрушению в том же интервале скоростей воды, что и в экспериментах, проведенных в КТИ. [c.400]

Как Показано в 2 этой главы, уравнения движения и неразрывности твердого стержня или проволоки формально эквивалентны уравнению волны конечной амплитуды в жидкости. Скорость распространения возмущения, согласно уравнению (7.21), равна с + К, и, если модуль упругости 5 = йп (1 постоянен, большие возмущения сжатия будут распространяться быстрее малых возмущений, так что любой конечный импульс сжатия по мере распространения в среде, в конце концов, образует ступенчатый фронт. В твердых телах скорости частиц даже при интенсивных возмущениях очень малы по сравнению со скоростью распространения, так что, если 5 постоянно, импульс напряжения может распространяться на значительное расстояние без изменения формы, но изменения значения этого модуля упругости 5 приводят к искажению импульсов конечной амплитуды. Для больщинства твердых тел 5 уменьшается за пределом упругости, и в стержнях из таких материалов при достаточно больших деформациях возникают не ударные волны, а пластические волны. Однако имеется несколько твердых тел, например резины и другие высокие [c.163]

Если рассмотреть классическую диаграмму "напряжение-деформация", например, для рядовой конструкционной стали, то видно, что методы дефектоскопии оказываются состоятельными только на конечных стадиях эксплуатации металла, т.е. на стадии упруго-пластических или даже пластических деформаций, когда микродефекты структуры начинают сливаться и образовывать макродефекты, доступные для обнаружения дефектоскопами. Хотя общеизвестно, что уже с момента изготовления металлоконструкции в местах концентрации напряжений возникают, развиваются и накапливаются изменения структуры металла, которые в процессе эксплуатации и приводят к зарождению микродефектов, образующих впоследствии макродефекты -основной предмет изучения дефектоскопии. Скорость развития этих процессов в общем случае определяется интенсивностью нагружения, где параметрами являются величина и длительность нагрузок, их частота (при циклических воздействиях). Специфические факторы (температура, агрессивность среды и др.) только интенсифицируют процессы локальных структурных изменений и в данном случае не рассматриваются. [c.80]

Расположение верхней границы второй зоны зависит от скорости резания, длины контакта, толщины срезаемого слоя, свойств обрабатываемого материала и условий резания. Выше этой границы материал полностью отдеформирован и, отделяясь от передней поверхности, переходит в стружку. Напряженно-деформированное состояние материала во второй зоне характеризуется наличием больших (конечных) пластических деформаций, постепенным уменьшением скоростей деформаций , увеличением интенсивностей деформаций е,- и напряжений а,. Величины деформаций в области контакта могут достигать до 200...300% и более. Вблизи режущей кромки материал значительно упрочняется (плотность дислокаций доходит до 10 на см ), возникает сетка микротрещин, которые, ветвясь и сливаясь, образуют макротрещины критических размеров. Происходит разрыв вытянутых волокон материала у вершины режущего клина, и длина трещины становится соизмеримой с толщиной срезаемого слоя. Дальнейшее развитие трещины происходит по нестабильной траектории, направление которой определяется свойствами обрабатываемого материала, величиной зерна, состоянием границ зерен и условиями резания. В том случае, когда при резании пластичных материалов трещина выходит на наружную поверхность второй зоны, происходит разделение материала. [c.31]

Геометрическая интерпретация предложенного метода представлена на рис. 1.1. На первой итерации каждого этапа нагружения предполагается упругое деформирование, т. е. = = l/2Gsh. Для этого значения вычисляется матрица [D] и проводится стандартная конечно-элементная процедура, в результате которой вычисляется значение интенсивности активных напряжений и сравнивается со значением функции Ф для нулевой скорости деформации Ф(и, = 0, Т). Если это значение [c.20]

Как уже было во многих других вопросах, чисто теоретический вклад в вопросы распространения взрывов, внесенный А. Югоньо и Ж. Адама-ром в течение некоторого времени не находил практического выхода в теории пластичности, хотя теория упругих волн интенсивно развивалась. Естественно, что первые успехи в этой области связаны с описанием распространения плоских волн в одномерном случае. Согласно решению, впервые данному X. А. Рахматулиным , при ударе по концу стержня в нем начинает распространяться волна нагружения, причем упругие деформации распространяются с постоянной скоростью упругих волн (скоростью звука), а пластические — с меньшей скоростью. На фронте упругой волны деформация и напряжение испытывают скачок от нуля до некоторой конечной величиныг . Вслед за волной нагружения в некоторый момент начинаетраснространятьсяволна разгрузки. На фронте волны должны выполняться кинематическое и динамическое условия совместности. Первое выражает непрерывность перемещения на фронте волн, второе — теорему о количестве движения для узкого слоя, прилегающего к фронту волны. Решение задачи получено X. А. Рахматулиным в рядах и Г. С. Шапиро с помощью метода характеристик. [c.269]

Показано [378], что значение п - 4, найденное в первых работах Парисом для ряда материалов, является лишь частным случаем. В формулу (141) кроме АК входят деформационные хара) теристйки з ны пластической деформации, которая в конечном счете определяет показатель степени АК, т.е. п в уравнении Париса. По-видимому, трудно представить ступенчатое, скачкообразное изменение этой характеристики, поэтому можно предположить, что параметр степенного уравнения п изменяется непрерывно в процессе усталостного разрушения и роста АК. Следует также оТметить, что если процесс роста трещины основывать на представлениях о сопротивлении материала пластической деформации и появлении разрыва сплошности в локальном объеме у вершины трещины, то скорость следовало бы связать не столько с коэффициентом /С, характеризующим напряженность, сколько с параметром характеризующим интенсивность упругих деформаций впереди трещины [378]. Действительно, результаты, полученные в работе ( 379], показывают, что в случае асимметричного нагружения фактором, контролирующим скорость роста трещины, является произведение, которое может быть записано в виде [c.306]

И тем не менее, именно к третьей группе приемов экспериментального исследования процессов конечной пластической деформации интерес исследователей за последнее время начал заметно падать. Причины этого заключаются, во-первых, в том, что по результатам экспериментальных работ третьей группы нет никакой возможности судить с практически приемлемой достоверностью ни о направлении главных осей, ни о виде напряженного состояния дефор-мируе] юн модели. Линии раздела слоев фиксируются при исследованиях третьего типа в одной какой-то стадии деформации (например, конечной), и при значительной деформации это не дает воздюжности иметь сколь-либо четкое представление о компонентах скорости деформации. Даже суждение об интенсивности итоговой деформации оказывается возможным только в том случае, когда физический рез деформированного тела во всех своих точках совпадает с главной плоскостью напряженного состояния. При этом определение интенсивности итоговой 428 [c.428]

В работе [Р.67] развивается далее метод расчета неоднородного поля скоростей и высших гармоник нагрузок. При этом аэроупругие деформации лопасти, в частности зависимость угла взмаха р от азимута ip, определяются одновременно с интенсивностью присоединенного вихря. Как известно, в уравнения движения лопасти входят члены с первой и второй производными по времени. Для интересующего нас периодического решения эти производные могут быть выражены через коэффициенты разложения в ряд Фурье соответствующих смещений. Указанные коэффициенты выражаются в свою очередь через значения смещений в конечном числе точек по азимуту. Таким образом, уравнения движения лопасти преобразуются в систему линейных алгебраических уравнений относительно смещений в ряде точек по азимуту. Поскольку алгебраические уравнения для циркуляции и движения лопасти связаны между собой, для определения Г(г/, ijji) и P(ij3/) требуется совместное их решение. Авторы [c.666]

Экспериментальная проверка хорошо подтверяедает это положение. Средняя конечная интенсивность деформации, рассчитанная по измерению размеров искаженной в результате резания ячеек квадратной делительной сетки, мало отличается от интенсивности деформации простого сдвига, определенной на основании размеров стружки (табл. 8). К такому же выводу приходит и Г. Л. Куфарев [45], определив при резании меди величину угла вида деформированного состояния по размерам эллипсов стружки, в которые превратились окружности, нанесенные на срезаемом слое. Как было указано выше, для того чтобы параметр Хе — О, угол вида деформированного состояния при простом сдвиге должен быть равен 30 . При резании со скоростью V = = 19 мм/мин были получены углы РеГ [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...