Интенсивность деформации напряжений 9 —Зависимость

Дополнительное рассеяние и рассеяние определяются соответственно по формулам (15.11) и (15.9), а в случае степенной зависимости между интенсивностью скорости деформаций сдвига и интенсивностью касательных напряжений — по формулам (15.16) и (15.17). [c.409]

При данной температуре Т интенсивность напряжений 0/ является функцией интенсивности деформаций ё,-, причем эта зависимость одинакова для всех напряженных состояний. Зависимость = / ( ) называют обобщенной кривой деформирования. Соотношения (2.14)—(2.15) позволяют построить для различных температур Т обобщенные кривые деформирования 0,- = / (ё,, Т) по обычным кривым изотермического растяжения Од = [ (г , Т) (рис. 2.1, б). Согласно формуле (2.9) секущий модуль обобщенной кривой [c.136]

Деформационная теория пластичности устанавливает единую связь между интенсивностью напряжений 0,- и интенсивностью деформаций 8,- независимо от схемы напряженного состояния. Эта связь может быть найдена для каждого конкретного металла из результатов испытаний на одноосное растяжение. При этом напряженном состоянии согласно (3.8) получаем 0 = 0. Связь между и 8 найдем с учетом = 8 и зависимости (3.4), из которой под Г чаем 82 = 83 = —ц е. Тогда согласно формуле (3.9) имеем [c.86]

Этот реактив Клемм [6] рекомендует для выявления локально деформированных областей. Они окисляются сильнее, чем недеформированное окружение, и в зависимости от степени деформации темнеют с различной интенсивностью. Потемнение деформированных областей происходит сразу же после погружения образца в реактив. Недеформированные, свободные от напряжений отожженные или рекристаллизованные области, несмотря на длительное травление, остаются светлыми (сохраняют цвет латуни). Несмотря на то что все известные для латуни реактивы обнаруживают деформированные зоны после длительного глубокого травления, раствор 9 особенно выявляет деформированные зоны вследствие сильного контрастного действия (рис. 73). [c.197]

При решении задач ползучести и устойчивости гибких оболочек используем физические зависимости теории течения в сочетании с гипотезами течения и упрочнения, Анизотропию при ползучести следует учитывать исходя из основных положений анизотропной теории пластичности [9, 69], в частности из модифицированных уравнений изотропной ползучести при сложном напряженном состоянии. Эти модификации состоят во введении параметров анизотропии, что эквивалентно замене интенсивности скоростей деформаций и напряжений на соответствующие квадратичные формы, в которые входят параметры анизотропии, а также в формулировке определенных условий и гипотез. [c.15]

При Ов. б i> 20в. г соединения разрушаются, как правило, в результате среза витков гайки прочность при этом наибольшая (кривая 1 на рис. 5,8). На рис. 5.9 показаны схемы деформации витков (рисунки шлифов) соединений стальных болтов М16 (Ов = = 880 МПа) с гайками из стали (Ов = 435 МПа) и дуралюмина (Ов = 474 МПа) при ступенчатом нагружении до разрушения. Согласно зависимостям, иллюстрирующим изменение относительной деформации соединения (по резьбовой части), небольшие пластические деформации в резьбе появляются уже при напряжениях, составляющих 40 % разрушающих. Интенсивный рост пластических деформаций начинается при напряжениях а = = (0,7. .. 0,9) От разрушение носит взрывной характер и сопровождается повышением температуры в соединении до 60 °С. [c.152]

Уравнения (15.9) и (15.10) связывают интенсивность скоростей неупругой деформации и скорости напряжений. Аналогично можно получить зависимость интенсивности скоростей неупругой деформации от скоростей деформаций. [c.254]

Здесь и в дальнейшем г = 1 относится к внутренней а /3,аг = 2 — к внешней 3 9 у поверхности трубы. Зависимость между интенсивностями напряжений и деформации принимаем в форме [c.131]

На рис. 8 и 9 представлены зависимости величины 1по/Ь2о от температуры отпуска (рис. 8) и температуры деформирования (рис. 9). Из сопоставления этих кривых следует, что напряжения третьего рода с увеличением температуры деформирования уменьшаются более интенсивно, чем с увеличением температуры отпуска для соответствующих степеней деформации. Незначительное изменение напряжений третьего рода с увеличением температуры отпуска для холоднодеформированных образцов подтверждает известные опытные данные [9] о том, что деформирование при комнатной температуре не приводит к отдыху [c.134]

Формулы (3.7) и (14.6) могут быть получены из соотношений (7.9) и (7.10). Для этого следует использовать зависимости между интенсивностями напряжений и деформаций в пределах упругости а,- = = ЗОе,-. [c.347]

В случае степенной зависимости интенсивности скоростей деформаций от интенсивности напряжений (12.24) выражение (14.9) принимает вид [c.348]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Исследуется процесс пластического сжатия в условиях плоской деформации тонкой упрочняющейся полосы, у которой на диаграмме зависимости интенсивности напряжений 0 от интенсивности деформаций 8 имеется площадка текучести. Описана методика расчета интенсивностей напряжений и деформации, когда в центре тонкой упрочняющейся полосы имеется идеально пластический слой, отвечающий площадке текучести на диаграмме зависимости (Т =(Т (е ). Определено напряженно-деформированное состояние в деформируемой полосе и выведены необходимые и достаточные условия существования рассматриваемого решения. Построены эпюры распределения интенсивностей напряжений и деформаций в пластически упрочняющейся полосе при наличии в ней центрального идеально пластического слоя. Исследовано влияние показателя пластического упрочнения на характер распределения и величину интенсивностей напряжений и деформаций. Иллюстраций 4, библиогр. 9 назв. [c.133]

Определяющие уравнения состояния при упруго-пластпческом. деформировании описывают функциональную связь процессов нагружения и деформирования с учетом влияния температуры для локального объема материала, т. е. связь составляющих тензоров напряжений ац, деформаций гц и температуры Т с учетом их изменения от начального to до заданного t момента времени F[Oij(t), sij(t), T(t)]=0. Конкретные формы такой связи, представленные в литературе, основаны на упрощающих допущениях, применение которых экспериментально обосновано для ограниченного диапазона режимов нагружения. Учитывая кратковременность процессов импульсного нагружения, в большинстве случаев процессами теплопередачи можно пренебречь и с достаточной для практических целей точностью принять процесс адиабатическим. Изменение температуры материала в процессе нагружения в этом случае определяется адиабатическим объемным сжатием (изменением объема в зависимости от давления), переходом механической энергии в тепловую в необратимом процессе пластического деформирования и повышением энтропии на фронте интенсивных ударных волн (специфический процесс перехода в тепло части механической энергии при прохождении по материалу волны с крутым передним фронтом, в результате которого кривая ударного сжатия не совпадает с адиабатой [9, И, 163]). [c.10]

Стимулом для поисков новых формул явилось широкое применение бетона в сочетании с железом. В связи с тем что этот материал оказался не подчиняющимся закону Гука, потребовались интенсивные экспериментальные исследования и поиски математических уравнений, выражающих связь напряжения с относительными деформациями. Основоположником этих опытов, проведенных в 1897 г., был немецкий профессор К. Бах. Соотечественник Баха Р. Мемке в том же году сравнил различные формулы зависимости между напряжением и деформацией, предложенные для материалов, не подчиняющихся закону Гука [9, с. 425]. [c.204]

Экспериментальное исследование влияния третьего инварианта девиатора напряжений на распределение скоростей ползучести описано в работе [375 ]. В основу методики положены идеи Ю. Н. Работнова [383], позволяющие сформулировать выражения для скоростей ползучести с учетом ориентации вектора октаэдрического напряжения. Результаты, полученные в работе [375 ] при исследовании стали Х18Н9Т, ввиду существенного разброса экспериментальных точек не дают возможности сделать количественные оценки о влиянии третьего инварианта. Однако, анализируя опытные данные, характеризующие зависимость угла между октаэдрическим касательным напряжением и вектором интенсивности скоростей деформаций от ориентации касательного напряжения в октаэдрической плоскости, автор работы [375] приходит к выводу, что поверхность эквивалентных (по интенсивности скоростей ползучести) напряжений располагается между шестигранником Кулона и цилиндром Мизеса. Такой вывод представляется недостаточно обоснованным. Действительно, полученные результаты относятся к плоскому напряженному состоянию. Поэтому на их основе можно высказывать определенные предположения лишь о формах и относительном расположении предельных плоских кривых. В рассматриваемом случае речь идет о том, что экспериментальные точки, соответствующие эквивалентным напряженным состояниям, в области двухосного растяжения располагаются между прямоугольником Кулона и эллипсом Мизеса. Такое расположение экспериментальных точек, как видно из рис. 70, находится в соответствии с предельной кривой, построенной по обобщенному критерию (VI.9), что экспериментально подтверждает возможность применения этого критерия для описания ползучести и дает основание вместо соотношений (VI.Ha) в качестве первого приближения использовать инвари- [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...