Колесо гидравлическое

Пример 35. Колесо гидравлической турбины вращается вокруг вертикальной оси с постоянной угловой скоростью ш (рис. 126, а). Абсолютная скорость частиц [c.154]

Кавитация возникает не только при движении жидкости в трубопроводах, но и при внешнем обтекании тел, в частности, на лопастях гребных винтов, рабочих колес гидравлических турбин и насосов. Желательное увеличение скоростей вращения рабочих колес насосов, гидравлических турбин и гребных винтов приводит к тому, что скорости становятся настолько большими, что в некоторой области давление падает до давления парообразования, и возникает кавитация. [c.117]

Пример обтекания первой категории — движение самолета в неподвижной атмосфере, лодки н неподвижной воде второй — обтекание устоев моста в реке, потоки газа и воды в трубах третьей — движение колес гидравлической, паровой или газовой турбин. [c.462]

В 1906 г. Н. Е. Жуковский совместно с С. А. Чаплыгиным опубликовал работу О трении смазочного слоя между шипом и подшипником . В ней было дано точное математическое решение задачи Петрова. В этом же году Н. Е. Жуковский разработал теорию подъемной силы крыла. На основании этой теории стало возможно производить расчеты крыльев самолетов, а также лопастей рабочих колес гидравлических турбин, центробежных и пропеллерных насосов. Таким образом была решена важнейшая проблема аэродинамики и гидродинамики. [c.8]

Идеи, -заложенные в указанном выше классическом сочинении профессора Н. П. Петрова, нашли свое дальнейшее отражение и в трудах Н. Е. Жуковского. В 1906 г. Н. Е. Жуковский совместно с С. А. Чаплыгиным опубликовал работу СЗ трении смазочного слоя между шипом и подшипником . В ней было дано точное математическое решение задачи Петрова. В том же году Н. Е. Жуковский разработал теорию подъемной силы крыла. На основании этой теории стало возможным производить расчеты крыльев самолетов, а также лопастей рабочих колес гидравлических турбин, центробежных и пропеллерных насосов. Таким образом, была решена важнейшая проблема аэродинамики и гидродинамики. [c.9]

Важную роль лабораторные гидравлические исследования приобрели за последние 25 лет, когда в СССР стало развиваться крупное гидроэнергетическое и водохозяйственное строительство. В результате лабораторных исследований моделей отдельных элементов гидроэлектростанций (отсасывающих труб, входных защитных решеток, затворов, блоков турбин и т. д.), моделей новых типов рабочих колес гидравлических турбин и насосов, а также целых гидроузлов представляется возможным решать многие задачи гидравлики, не поддающиеся в настоящее время точному теоретическому расчету. [c.21]

Рассмотрим поток жидкости в каналах, образованных лопастями вращающегося рабочего колеса лопастной гидравлической машины. В этом случае движение жидкости будет сложным, состоящим из относительного движения вдоль каналов и вращательного движения вместе с рабочим колесом. Уравнение Бернулли для установившегося относительного движения можно вывести, рассматривая элементарную струйку идеальной жидкости. На рис. 144 показаны две лопасти рабочего колеса гидравлической турбины, между которыми движется поток жидкости. Рабочее колесо, а следовательно, и его лопасти вращаются вокруг оси О с угловой скоростью а) при радиусах вращения Г и г . Входное и выходное сечения канала, образованного лопастями, обозначим сечениями 1—I и 2—2. [c.224]

Кинетическую энергию жидкой струи при ее взаимодействии с подвижной преградой используют для вращения рабочих колес гидравлических турбин. [c.356]

Насосы представляют собой вертикальные одноступенчатые центробежные агрегаты со свободным уровнем натрия. После рабочего колеса в насосе первого контура теплоноситель поступает в улитку, а в насосе второго контура —в направляющий аппарат. Перед рабочим колесом насоса второго контура установлены на всасывании четыре ребра для исключения закрутки потока. Уплотнение напорной камеры от зоны всасывания осуществляется точной посадкой и уплотнительными кольцами. Рабочее колесо гидравлически разгружено от осевой силы. Вал насоса вращается в двух опорах. Нижней опорой является самоустанавливающийся ГСП, верхней — радиально-осевой подшипник, работающий на масле [6, гл. 2]. [c.286]

Уравнения (20) и (21) используются для изучения потока в лопастных колесах гидравлических турбомашин где в результате силового взаимодействия жидкости с вращающимися лопастями потоку или сообщается механическая работа, увеличивающая его энергию (насос), или поток производит полезную механическую работу, уменьшая свою энергию (турбина). Удельная энергия. [c.622]

Жидкие масла имеют следующие преимущества по сравнению с пластичными смазками [7, 15] легко проникают в зоны трения эффективно отводят теплоту могут использоваться в высокооборотных узлах трения н подшипниках позволяют регулировать их подачу и расход возможность фильтрования (отстаивания) и замены масла без разборки узла трения. В связи с этим жидкие масла применяют преимущественно в опорах с тяжелыми режимами эксплуатации (высокие скорости и температуры, реверсивное движение подшипника и т. д.), а также когда рядом расположены другие узлы трения, также смазываемые маслом зубчатые колеса, гидравлические устройства и т. д.). Это быстроходные подшипники скольжения, цилиндро-поршневая группа двигателей внутреннего сгорания и компрессоров, скоростные зубчатые передачи и др. [c.293]

Управление исполнительными механизмами — электрическое, разворотом колес — гидравлическое, тормозом передвижения — пневматическое. [c.165]

Использован метод электрогидравлической аналогии для определения и контроля параметров схемы замещения РЦН. Следует отметить, что аналогично параметру Xd синхронной ЭМ, расчетные параметры ЦП Н ек, х ек, г ек есть тоже фиктивными, справедливыми для вращающейся системы координат d,q, жестко связанной с ротором (рабочим колесом) гидравлической машины. Они также рассчитываются теоретически, но контроль этих параметров осуществляется экспериментально. С этой целью предложен метод их экспериментального [c.23]

Основное уравнение лопастного колеса гидравлической [c.85]

Управление основными механизмами пневмоколесных кранов механическое (МКП-16) или электрическое. Управление разворотом колес и выносными опорами гидравлическое, коробкой передач и стояночным тормозом гидравлическое или пневматическое, а тормозами колес — гидравлическое, пневматическое или гидропневматическое. [c.64]

Принципиальная схема рабочей тормозной системы приведена на рис. 177. Тормозная система включает тормозные механизмы передних 13 и задних 15 колес, гидравлический тормозной привод, приводимый в действие педалью 3, и вакуумный усилитель 10, включенный в тормозной привод. [c.224]

Рулевое управление (рис. 171) состоит из рулевого механизма 4, рулевой колонки 7 телескопического типа с карданом 6 и рулевым колесом, гидравлического усилителя 19, насоса 14, рулевых тяг, трубопроводов и шлангов. [c.229]

На рис. И.37 показано рабочее колесо гидравлической активной турбины. Лопатки рабочего колеса размещены по всей длине окружности и состоят из полушарий (ковшей), разделенных внутри острым ребром-ножом. В каждой лопатке сделан вырез для облегчения перехода струи с одной лопатки на другую при вращении рабочего колеса. [c.92]

Подвеска задних колес.......... Независимая, на цилиндрических пружинах Амортизаторы передних и задних колес. . . Гидравлические, двухстороннего действия, телескопического типа [c.7]

Для одновременного перемещения всех собираемых объектов на один шаг или на соседние рабочие позиции рама конвейера сначала поднимается на 10 мм при помощи гидравлических домкратов, в которые под давлением 12—15 кг/см нагнетается масло насосом 5 из бака 4. Рама одновременно поднимает все стоящие на сборочных стендах собираемые объекты. После этого раме (вместе со стоящими на ней собираемыми объектами) сообщается поступательное движение на один шаг. Для этого на раме закреплена зубчатая рейка 5, находящаяся в зацеплении с зубчатым колесом гидравлического привода б, приводимого в действие электродвигателем 7. По окончании движения рама опускается и, освободившись от собираемых объектов, опустившихся на сборочные стенды, возвращается в исходное положение. Длина хода рамы конвейера регулируется переставными конечными выключателями. [c.334]

Колодочные на четыре колеса Гидравлический [c.9]

Полуоси балансиров — разгруженного типа. Центральный колодочный тормоз встроен в коробку перемены передач и имеет ручное управление. Тормоза на задние колеса — гидравлические, как у автогрейдера Д-265. Поворотный круг вращается в направляющих Т-образной тяговой рамы. [c.80]

Вкладыши подшипников с большой нагрузкой, колеса, гидравлические аппараты для большого давления [c.1138]

Стальные литые детали широко применяют во всех областях техники. В некоторых отраслях машиностроения стальное литье составляет 40—60% от всей массы машин (тепловозы). В энергетическом и тяжелом машиностроении освоено производство таких ответственных изделий, как цельнолитые стальные рабочие колеса гидравлических турбин с массой до 85 т иногда масса отливок доходит до 100—150 т. [c.445]

Высокие прочностные показатели электрошлаковой сварки позволяют широко использовать ее при изготовлении сварно-литых, сварнокованых и сварно-прокатных конструкций. Этим способом изготовляют крупногабаритные конструкции барабаны паровых котлов, химическую аппаратуру, корпусные детали механических и гидравлических прессов и прокатных станов, рабочие колеса гидравлических турбин и т. д. Кроме этого, электрошлаковый процесс применяется для выполнения наплавочных работ и переплавки стальных слитков. [c.274]

Тормоза задних колес, гидравлический привод тормозов и ручной привод задних тормозов имеют конструкцию, аналогичную автомобилю М-20 Победа . [c.611]

Полученная формула показывает, что момент, вращающий колесо гидравлической турбины, яанисит от модулей и направлений абсолютных скоростей воды во входном и выходном сечениях каналов. [c.155]

Пример 6. Определить силу осевого давления Рй на верхний обод рабочего колеса гидравлической турбины, если гидродинамическое давление у периферии рабочего колеса равно р = 6 am (рис. 36). Диаметр колеса турбины D = 2000 мм, число оборотов п = 300 об1мин. Искомая сила осевого давления Pq будет [c.56]

Рабочие процессы в проточной части действительного компрессора протекают с потерями. Гидравлические потери в камере всасывания связаны с несовершенством организации подвода газа к колесу. Гидравлические потери в рабочем колесе обусловлены поворотами потока газа, трением при течении газа в межлопаточном пространстве, а также ударом на входе потока в колесо. При изменении количества протекающего воздуха изменяется относительная скорость IV1, и треугольник скоростей деформируется (рис. 8.8,6). При подводе потока также возможны некоторые отклонения направления относительной скорости w от направления кромки лопатки, в результате чего появляется окружная составляющая скорости фис. 8.8,6). Отнощение ср = lJu - коэффициент закрутки на входе, в среднем для вентиляторов ф = 0,3, для компрессоров ф=0,15. Потери в диффузоре состоят из потерь на трение и вихреоб-разование. [c.305]

Физическая природа явлений, вызывающая этот эффект, недостаточно выяснена. Можно предположить, что при наличии зазора на выходе из рабочего колеса скорости сильно возрастают и образуется завихренный слой в потоке, который, попадая в горловину, пересекает поток и, отрываясь от стенок, образует кольцевой вихрь на входе. Это приводит к уменьшению действующего сечения в горловине и повышению местных значений скорости. Из этих соображений желательно в диагональных турбинах зазор принимать равным (0,0007н-s-0,001) Di, но прп этом его минимальные фактические значения не должны быть меньше 0,0005Di. При нагружении рабочего колеса гидравлической осевой силой его центр перемещается вдоль оси турбины на A/i, т. е. на значения прогиба опоры, несущей пяту агрегата, и растяжения вала. При этом зазор между лопастью и камерой уменьшается на б = A/i os 0, где 0 — угол между направлением радиуса, проведенного к точке, в которой определяется зазор, и осью турбины. Наибольшие б будут, очевидно, при минимальных 0 у горловины отсасывающей трубы. Поэтому при сборке, когда сила гидравлического давления отсутствует, зазор следует задавать как сумму = 6 f б и указывать точку, в которой он задан. [c.45]

Рабочее колесо, гидравлически разгруженное от осевых сил, имеет удлиненную втулку, которая служит шейкой ГСП. Гидро статический подшипник 16 с четырьмя рабочими камерами питается из напорного кольцевого коллектора через сверления. Слив протечек натрия из ГСП происходит через отверстия в рабочем колесе на всасывание насоса. ГСП имеет достаточную несущук> способность, чтобы обеспечить работу насоса на номинальной частоте вращения, а наличие всего четырех камер создает благоприятные условия для образования жидкостной пленки и при минимальной частоте вращения, когда напор насоса мал. Для увеличения износостойкости рабочих поверхностей ГСП они наплавлены колмоноем. Основная часть насоса, соприкасающаяся с натрием, выполнена из стали 304. Вал 14 насоса соединяется с ротором электродвигателя посредством жесткой муфты и вращается на трех опорах. В электродвигателе размещены два подшипника качения. Верхний (шариковый) подшипник 3 является радиально-осевым, нижний 6 (роликовый)—радиальным. [c.182]

Виллетора 392 Колесо гидравлическое 9б Колесо Однера 387, 388 Коллиматор 371, 373 Колодец нефтяной 103, 107 Колонна карбонизационная 147, 152 Колошник 111, 112 Комбайн 35, 38 [c.501]

Явление кавитации наблюдается в трубопроводах, находящихся под пониженным давлением, оно наблюдается при работе быстроходных центробежных насосов, рабочих колес гидротурбин, лопастей винтов, у крыльев судов на подводных крыльях, и т. д. Кавитация оказывает вредное действие на работу машин и трубопроводов увеличиваются потери энергии на трение, понижается КПД, развиваются опасные вибрации и происходит так называемая кавитационная коррозия металлов, т. е. разрушение металла вследствие развивающихся многочисленных гидравлических ударов. Вначале с поверхности металла, подвергаемого кавитационной коррозии, выкрашиваются отдельные кусочки, а затем процесс быстро распространяется в глубь металла, охватывая своим разрушающим действием все большие участки. В результате металл становится рыхлым, губчатым и в конце концов совсем разрушается. Часто к кавитационной коррозии добавляется хн.М че-ская коррозия, и процесс разрушения металла еще больше ускоряется. Во избежание кавитационных явлений или с целью у мень-шения их отрицательного действия приходится ограничивать частоту вращения рабочих колес гидравлических машин, вингов судов, уменьшать скорость движения судов на подводных крыльях, изготовлять колеса, винты, крылья из антикоррозионных особопрочных материалов и придавать им специальные, порой весьма сложные, формы. [c.47]

Зимой прибезгаражномхраненииавтопогрузчикаснижаются также скорости движения каретки грузоподъемника и замедляется поворот управляемых колес гидравлическим усилителем. Поэтому до полного разогрева рабочей жидкости водитель должен быть очень внимателен и осторожен при выполнении автопогрузчиком первых рабочих операций. [c.442]

Способ электрошлаковой сварки нашел широкое при-гленеиие при изготовлении крупногабаритных конструкций барабанов паровых котлов, корпусных деталей прессов и прокатных станов, колес гидравлических турбин. [c.404]

Указанны способ сварки находит широкое применение при изготовлении крупногабаритных конструкций полых п сплошных валов, различных сосудов (например, барабанов паровых 1 отлов, хнманиара-туры), корпусных деталей мощных механических п гидравлических прессов и прокатных станов, тяжелых балок различного сеченпя, рабочпх колес гидравлических турбин и др. Деформация изделий прп электрошлаковой сварке обычном меньше, чем прп электродуговой. Помимо сварки, электрошлаковьш процесс применяется также для наплавочных работ и при переплаве легированной стали. [c.256]

Характеристика станка. Мощность электродвигателя главного движения 14 кВт пределы частот вращения шпинделя 34— 1500 об/мин диапазон изменения подач продольных 0,09— 2,7 мм/об, поперечных 0,045—1,35 мм/об изменение частоты вращения шпинделя и прдач — преселективное переключение механизмов главного движения и подач при медленном повороте зубчатых колес — гидравлическое возможно ускоренное продольное перемещение обоих суппортов диаметр отверстия шпинделя 85 мм наибольший диаметр обрабатываемой детали в патроне над станиной 500 мм, над поперечным суппортом 320 мм габаритные размеры 3320x1565x1665 мм. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...