Разм Dim, функция

Расчет показывает, что размах функции йд составляет г 7,9 рад/с, т. е. примерно 5% от среднего значения. [c.137]

Основные геометрические размеры в функции мощности представлены на рис. 7.2, б. Эти характеристики не учитывают ограничения на габаритные разме- [c.206]

Коэффициент теплоотдачи зависит от большого количества факторов. В общем случае а является функцией формы и разм еров тела, режима движения, скорости и температуры жидкости, физических параметров жидкости и других величин. По-разному протекает процесс теплоотдачи в зависимости лт природы возникновения движения жидкости. , [c.126]

Применительно к сталям, легированным ванадием, размах порогового КИН предложено определять через его величину при пульсирующем цикле нагружения [58], что приводит к поправочной функции на асимметрию цикла для величины (Kth)e = Kth)ejf в виде [c.307]

Здесь АР — размах силы В — ширина образца РЕ — толщина образца а — длина трещины. Значение функции Р а Ш) для плоского образца с центральной трещиной взято из работы [2]. [c.15]

Начиная с 1957 г., предметом исследования стали также системы с переменной структурой, которые описываются уравнениями с коэффициентами, изменяющимися скачками, и позволяют улучшить качество процесса регулирования. Примером может служить задача о синтезе систем, у которых после любого начального отклонения за один размах достигается поверхность скольжения в фазовом пространстве системы и далее равновесие восстанавливается при помощи скользящего движения. Интерес к изучению такого рода систем возник еще в 1950 г., когда на примере классического регулятора непрямого действия был показан естественный способ доопределения уравнений с целью описать скользящие движения. В следующей работе были установлены общие условия возникновения скользящих движений и был обнаружен новый тип скольжений, возникающих в том случае, когда в передаточной функции системы степени числителя и знаменателя равны. [c.269]

Динамические перемещения также будут носить случайный характер (рис. 4.25,в), причем их размах в основном будет определяться большим резонансным пиком вблизи частоты (Оо = = лЩт, поэтому динамические перемещения будут иметь вид гармонической функции с частотой йо и случайно изменяющейся амплитудой на каждом интервале ЛГп выборки. Среднеквадратичная амплитуда W p равна [c.170]

Относительный размах решетки Ъ является функцией угла установки Y- Для вычисления оптимального угла используем формулу, полученную при обработке результатов продувок плоских пакетов профилей [c.87]

По этим результатам строим эмпирическую функцию распределения пределов ограниченной выносливости (рис. 6.19). Для вычисления оценки математического ожидания предела выносливости и его среднего квадратического отклонения размах варьирования предела ограниченной выносливости делим на 10 интервалов по 5 МПа. [c.177]

На основании леммы из курса математического анализа следует если одна из функций тождественно разма кулю, например г 3д (х) = О, то она ортогональна ко всем без исключения функциям, так как в э эм случае выполняется условие (9.6). В качестве примера можно привести функцию [c.157]

У вибрационных машин с принудительным приводом исполнительный орган не имеет ни одной степени свободы, и размах его вибрации полностью определен параметрами приводного механизма (кривошипно-шатунного, кулачкового, эксцентрикового и т. д.). Машины с силовым, кинематическим, параметрическим возбуждением вибрации и с самовозбуждением являются динамическими системами. У них размах вибрации есть функция как от вынуждающего воздействия (кроме автоколебательных систем), так и от инерционных, позиционных и диссипативных сил, зависящих от ускорения, перемещения и скорости. [c.153]

Вклад источника методом взаимной корреляции огибающих определяют следующим образом Измеряют вибрации источника Айв точке суммарного поля (рис. 7). В каждом канале сигнал фильтруется (обычно применяют третьоктавные фильтры), проходит блок автоматической регулировки уровня 3, поддерживающий постоянную составляющую Eq на выходе детектора неизменной, далее процесс детектируется линейным детектором огибающей 4, ограничивается по частоте Fg фильтром нижних частот 5 11 подается на коррелятор 6. На экране наблюдают периодическую составляющую корреляционной функции огибающей, размах которой фиксируют. Измеряют также автокорреляционную функцию огибающей источника [c.282]

Путем анализа работы различных групп подэлементов могут быть рассмотрены и более сложные программы сложного циклического нагружения, например, когда циклическое воздействие неортогонально но отношению к статическому или является несимметричным, а также при наличии выдержек в цикле в условиях неизотермического нагружения. Заметим, что в любом случае, когда само циклическое воздействие является пропорциональным (непропорциональность нагружения определяется наличием соответствующей статической составляющей), в стабилизированном состоянии под-элементы делятся на две основные группы соответственно своеобразному разделению функций между ними. Подэлементы, отнесенные к первой из них (группа I на рис. 4.13), испытывают циклическое неупругое деформирование, и наличие постоянной составляющей никак не отражается на их поведении вторая часть подэлементов (группы II и III) при циклическом деформировании работает упруго и уравновешивает постоянную составляющую напряжений. Чем больше размах циклической деформации, тем относительно меньшее число подэлементов принадлежит ко второй части, тем большей может быть накопленная деформация. И тем более данное состояние приближается к условиям, при которых рост деформации по числу циклов не ограничен. [c.100]

Последнее при начальном условии d = 1 при Я — О определяет единственную функцию а = а (Я). Интенсивность циклического упрочнения конструкционных сплавов в процессе повторного неупругого деформирования обычно монотонно убывает — вплоть до нуля, если материал стабилизируется. Этому свойству отвечает функция а (X), асимптотически приближающаяся к некоторому предельному значению а = й. Фактически стабилизация диаграммы деформирования означает насыщение упрочнения подэлементов, вовлеченных в неупругое деформирование, достижение их параметрами а значений, практически неотличимых от а . Соответственно, если после стабилизации увеличить размах деформации, новая группа подэлементов начнет деформироваться неупруго, и процесс упрочнения на некоторое время возобновится. В другом случае, при уменьшении размаха деформации предварительно стабилизированного материала, его поведение сразу же будет стабильным. [c.110]

Пусть, например, размах неупругой деформации Ар вдоль траектории трещины (координата х, рис. А6.18) описывается функцией [c.252]

Здесь Ар — некоторый характерный размах f(x) — масштабная функция, характеризующая затухание Ар(х) по мере увеличения расстояния от вершины трещины. Будем считать, что скорость роста трещины постоянна в течение некоторого интервала времени, соизмеримого с временем — размер зоны неупругого деформирования). Тогда для фиксированного объема материала его координата л относительно вершины трещины С изменяется со скоростью [c.253]

Чтобы получить представление о поведении собственных функций более высокого порядка, можно вернуться к рис. 2.11 в, на котором изображена амплитуда Wg- Следует, однако, иметь в виду, что подобные рисунки в определенной мере условны. Действительно, из-за комплексности аргумента истинное распределение не является чистой синусоидой в узлах распределения амплитуда поля несколько отлична от нуля (из-за неравенства амплитуд двух интерферирующих волноводных волн), да и размах колебаний чуточку изменяется п(3 сечению. [c.104]

Здесь N — циклическая долговечность Авр — размах пластической деформации цикла [,i и С —эмпирические постоянные (для углеродистых сталей 1.1 1/2). Постоянную С обычно выражают через истинную предельную деформацию при стандартных испытаниях на растяжение. Полагая, что уравнение (3.82) справедливо при монотонном нагружении и разрушение происходит в конце первой четверти цикла, при [,i =- 1/2 получаем С = eJ2. Истинная предельная деформация связана с относительным поперечным сужением в шейке разорванного образца соотношением = 1п (1 —v ) Формула (3.82) принимает вид, аналогичный (3.75), если переписать ее следующим образом N = (е /Аер)". Здесь = V4, показатель кривой усталости т = 1/j.i. Пренебрегая остаточными напряжениями в окрестности пластической зоны, налеганием берегов трещины и другими факторами, считаем пластическую деформацию ер аддитивной функцией процесса нагружения. Примем за меру повреждения отношение i = Вр/е . Правило суммирования применительно к малоцикловой усталости принимает вид [c.100]

Трудности возникают, когда нагружение не является жестким. Чтобы по заданным нагрузкам найти размахи деформаций, нужно использовать кривые циклического упрочнения, а также учитывать явление концентрации деформаций. При этом размах деформаций Абр зависит от пластической деформации Вр, накопленной в данной точке к началу данного цикла. Величина (Абр) в формуле (3.83) становится функцией как Авр, так и ер и учитывает историю нагружения и деформирования. В результате формула (3.83) скорее пред- [c.100]

При циклическом нагружении с медленно изменяющимися амплитудами время t можно сохранить в качестве аргумента. Придавая 1/ с смысл среднего числа циклов в единицу времени, интерпретируем функцию / (ф, 8 I р) как повреждение, вносимое каждым циклом. При этом в уравнении (7.106) величина е имеет смысл амплитуды или размаха деформации датчика, а q есть амплитуда или размах нагрузки, напряжения или характерной деформации (последнее — в условиях жесткого нагружения). [c.299]

При остальных ориентациях характеристика Q является функцией от ф, причем размах принимаемых ею значений определяется параметром оптической анизотропии кристалла а, который также зависит от ориентации оси 2 [c.45]

Дополнительно оговорено, что размах напряжения должен быть функцией только текущего размаха пластической деформации и не должен зависеть от предыстории деформации. [c.180]

Из этой формулы следует, что крыло имеет конечное волновое сопротивление, хотя размах его бесконечен. Коэффициент сопротивления, отнесенный к площади, равной с, представлен на фиг. 9 как функция числа Маха при т=45°. Очевидно, что при М> v 2 сопротивление равно бесконечности. [c.24]

Обш,ее количество узлов N при интегрировании одномерных функций равно По, умноженному на количество полуосцилляций. < ак определить это количество Естественно, что подынтегральная функция / (х) = os [2лг ) (х) ] или / (х) = sin [2яа ) (л ) ] делает одну полуосцилляцию при изменении аргумента ф (х) на 0,5. Следовательно, при монотонной функции а з (х) количество полу-осцилляций т = 2А 1), где До з = — 4 min — размах функции ф (х). При немонотонной функции т равно удвоенной сумме [c.160]

Выходные величины (результаты) подпрограммы TUQ А - массив размерности [I Л, 1. А] коэффициентов 7,у выражения (1.162) В — массив размерности [1 А( коэффициентов А, выражения (1.162) Ти значение функции Лагранжа (TU = Т - П) 0 - массив разме рности [1 А] обобщенных сил О/ в уравнениях (1.164). [c.73]

Найдите производную потенциальной функции в точке А (х = 2,82 м 2 = 0,6 м) у задней кромки. Крыло движется с постоянным углом атаки, вращаясь с некоторой угловой скоростью onst. Угол стреловидности передней и задней кромок Хо = 60° размах крыла / == 6 м хорда = 2 м число М о = 1,3. [c.258]

Образцы записей траекторий центров колес моторного вагона ЭР-2 приведены на рис. 4. Характер записей показывает, что колебания центра колеса можно рассматривать как случайный процесс, причем средние значения Zeit) и средний размах ее колебаний практически постоянны. Следовательно, при неизменных условиях движения можно считать этот процесс стационарным. В связи с этим последующий анализ статистических характеристик проводился в рамках корреляционной теории случайных функций. При этом случайный процесс может быть полностью определен законом распределения. Определение всех статистических характеристик производилось на вычислительной машине БЭСМ-ЗМ. [c.206]

Смещение частицы в одном направлении (размах колебаний) в режиме 1 определяется по формуле S+= 5 = 2AF (б+, 6j+), гдеб+ = ar sin 1/2,61+= ar sin 1/г,, а функция F находится по рис. 7. Для режима 2 получается S+ = S = 2/lX [c.28]

Производительность катка в значительной мере зависит от скорости его движения во время уплотнения. С увеличением скорости уменьшается время одного прохода, но возрастает необходимое число проходов. Кривая производительности как функция скорости движения катка имеет хорошо выраженный максимум. ОтвС чающая этому максимуму скорость движения зависит от многих факторов. При уплотнении асфальтобетонных покрытий она составляет около 1,5 км/ч. Частота и размах вибрации, которые обеспечивают высшую производительность катка и требуемую ровность поверхности уплотняемого дорожного покрытия, также зависят от многих факторов. При уплотнении асфальтобетонных покрытий хорошие результаты получают при частотах 3000—4500 кол/мин и размахах 0,4—0,8 мм [3, 6]. [c.363]

Кривошипно-ползунный механизм может быть превращен в кривошипно-кулисный, если, не меняя структуры механизма, вьшол-нить неподвижным шатун и обеспечить возможность движения стойки. Кривошипнокулисный механизм, так же как и любой другой механизм, может иметь много вариантов исполнения, характеризуемых различными качественными показателями (рис. 10.2.2). Для получения вариантов исполнения механизмов используют совмещение функций звеньев, вьшолнение элементов шарниров и других кинематических пар большими по разм ам, чем размеры звеньев, замену охватьшающих элементов охватываемыми, размещение одних звеньев и элементов кинематических пар внутри других элементов кинематических пар. [c.564]

Здесь такая скорость смеси, при которой не происходит пульсаций давления. Она определяется экспериментально. Если = = idem, то при возрастании р2 от нуля до единицы всегда можно найти такое значение w , при котором не происходит пульсаций давления. Вид функций w (Р) представлен на рис. 46. Зависимость амплитуды пульсаций давления от газосодержания более сложного вида. Для труб четырех диаметров она показана на рис. 47, где А — приведенная удвоенная амплитуда (размах колебания давления), т. е. [c.127]

Графики функции (5.22) при различных значениях и xlJj приведены на рис. 5.12. Для рассматриваемых циклов нагружения (с Кр = onst) по мере возрастания асимметрии циклов нагружения параметр v в диапазоне R = —1-г-О убывает, а в диапазоне К = 0-f-l — возрастает. Если размах нагружения определить как разность максимальных и минимальных значений КИН в циклах нагружения при всех значениях R, то по мере возрастания величины R во всем диапазоне его значений параметр v будет возрастать. Этот случай показан на рис. 5.11 и 5.12 штриховой линией. [c.45]

Ответ. На схеме целесообразно группировать вместе совокупность элементов, ыполняющих в изделии определенную функцию и не объединенных конструктивно единую конструкцию, когда это возможно. Функционапьнае группы следует разме-цать так, чтобы была ясной последовательность прохождения сигнала, при этом дру- ие элементы следует располагать таким образом, чтобы служить этой цели. Цепь ледует располагать, чтобы последовательность прослеживалась сверху вниз, слева lanpaBO. [c.247]

Основная трудность состоит в правильном выборе аргументов функции О.. Рассмотрим, например, регулярное циклическое деформирование с постоянной амплитудой деформации 8 и соответственно амплитудой пластической деформации (на большей части долговечности материала можно считать находящимся в практически стабилизированном состоянии, поэтому размах пластической деформации Ар = Ip постоянен). Эксперименты показывают, что в этом случае хорошо подтверждается формула Мэнсона—Коффина [c.223]

В 80-х ГГ. XIX века было принято, представляя данные по усталости, рассматривать размах изменений напряжений как функцию от наименьшего, а не среднего напряжения. Так, результаты Вёлера 1863 г. для трех сталей, использовавшихся в осях железнодорожных колес, даны в виде, показанном на рис. 4.27. [c.53]

Пусть, например, f (w, s,nm г) (As/2r)", где As — размах напряжения т — показатель квантильных кривых, связывающих размах напряжения с разрушающим числом циклов для наугад взятого структурного элемента. Для функции распределения параметра прочности г возьмем формулу (4.18) при г = 0. Вычисления, аналогичные тем, которые привели к уравнению (4.61), дают [c.145]

Градуировка датчиков повреждений состоит в нахождении вида функции / (ф, е р) в уравнении (7.106) и оценке функции распределения Fp (р). Здесь не учитываем разброс свойств датчиков, полагая, что его всегда можно сделать достаточно малым, поэтому рассмотрим установление вида функции / (ф, ь р), обозначив ее / (ф, в). Согласно обычной процедуре величину ф (например, относительное изменение омического сопротивления тензодатчика) откладывают в функции времени t или числа циклов п, используя уровень нагрузки (например, размах деформации Ае) как парамегр. Примером служат зависимости AR/R, = 0,025 (Ае)2.2 о,7 и AR/Ro = 0,005 Ае)Ч, [1J. Обработка результатов градуировки датчиков по формулам AR/Rq = = ап дает сильную зависимость коэффициентов а и Ь от амплитуды деформации [77J, В основу предлагаемой процедуры положим дифференциальное уравнение (7.106). В качестве исходной информации используем семейство зависимостей ф = фь (е, t) при е = [c.300]

В заключение следует упомянуть методы оценки гомогенности, применимые к отдельным ферритовым системам. Один из них — измерение намагниченности насыщения как функции температуры для ферритов, имеющих точку компенсации. Эффективность этого метода была проверена на примере феррита — хромита никеля NiFea r2 3 04 (х = 0,95 1,00 и 1,05), полученного керамическим и бездиффузионным методами. Как видно из рис. 5, высокооднородный ферритовый порошок, полученный бездиффузионным методом, характеризуется полной компенсацией магнитных моментов подрешеток Л и S в точке ко мпенсации. Для ферритового порошка, полученного керамическим методом, минимум на кривой as = f T) размыт, а полная компенсация не достигается. [c.24]

Аналитическое оиисаиие ТИ содержит совокупность выражени для определения координат характерных точек ТИ в его автономной системе координат. Характерными являются точки начала и концов отрезков прямых, дуг окружностей графики ТИ и др. Выражения, образующие аналитическое описание, включают в качестве переменных размеры ТИ, обозначенные буквами Ai (рис. 10, а). Конкретные значею я размеров Ai вычисляют с помощью функции, отражающих их зависимость от разме- [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...