Расчет передней оси

В передней оси расчету подвергаются балка или рычаги (при независимой подвеске), поворотные цапфы и шкворни. [c.224]

Расчет балки передней оси [c.226]

РАСЧЕТ ПЕРЕДНЕГО УГЛА ПРИ ВЕРТИКАЛЬНОМ СМЕЩЕНИИ ВЕРШИНЫ РЕЗЦА, Рассмотрим изменение переднего угла 7 у резца с углами Ф < 90 и X > О, установленного выше оси О заготовки на высоту Я (рис. 4.8, а). При заточке передняя поверхность резца была выполнена под радиальным углом 7 лежащим в плоскости чертежа. Смещение верщины резца на высоту Я равнозначно повороту резца по ходу часовой стрелки вокруг оси О на угол е (рис. 4.8, б), что вызывает увеличение переднего угла на этот угол, т. е. установочный. радиальный передний угол Yry = Yr + 6. При установке резца ниже оси заготовки установочный передний угол, наоборот, уменьшается. С уменьшением установочного радиального переднего угла Угу изменяется также и установочный нормальный передний угол 7у, измеряемый в плоскости N - N (рис. 4.8, в). [c.45]

Координаты центра тяжести погрузчика могут быть определены расчетом или экспериментально. Для нахождения координаты а относительно передней оси определяют нагрузку на передний и задний мосты и (по весам, установленным под колесами) в горизонтальном положении погрузчика. По формуле находят [c.67]

В качестве примера на рис. 100, а показаны результаты расчета по этой методике для передней рессоры двуосного грузового автомобиля с осевой нагрузкой 6 тс. По оси абсцисс отложены длина I передних рессор и соответствующие жесткости с при условии постоянных статических напряжений а т в листах, а по оси ординат — среднеквадратичные значения ускорений 9а колебаний рамы над передней осью при движении по булыжной дороге хорошего качества (среднеквадратичная высота неровностей 1,2 см) со скоростью 50 км/ч, среднеквадратичные значения динамических прогибов рессор /д и долговечность L рессор в тыс. км пробега. [c.273]

При сборке передней оси регулируют установку передних колес за счет винтовых соединительных муфт, предусмотренных на поперечных тягах, с таким расчетом, чтобы при движении по прямой оба передних колеса свободно катились по параллельным колеям. Колеса тяжелых станций, предназначенных для движения с скоростями, снабжают тормозами автомобильного [c.120]

Расчет показывает, что смещения в механизме рулевого управления, вызванные различными колебаниями передней оси и рамы, не могут быть полностью устранены, поэтому на практике считают вполне достаточным простой графический метод определения расположения точек шарниров рулевого управления. [c.537]

Расчет деталей подъемного механизма на прочность производится применительно к случаю вывешивания передней оси автогрейдера на [c.137]

Величины неподрессоренных масс переднего и заднего М,, мостов требуются для расчета характеристик колебаний автомобиля, а также для того, чтобы по известным осевым нагрузкам (передней оси) и т,, (задней оси) определить составляющие массы кузова гл - и /Иц,., над соответствующими осями и общую массу кузова т , так как т. — M-j, т /, = т,, — М , и + /п . [c.43]

Поэтому все детали передней оси должны быть дополнительно проверены расчетом, исходя из того, что может возникнуть продольная сила [c.15]

Исходными данными для расчета являются параметры основного потока перед соплом (Мь ки Rl, и а1) расстояние от передней кромки обтекаемой поверхности до сопла размеры сопла и ориентировка (А, Реп. Ф) параметры газа, истекающего из сопла (Мл, R ) , отношение давлений торможения в сопле к давлению набегающего потока (Ро /рх)- В расчетах удобнее вместо значения угла наклона оси сопла ф в качестве одного из исходных данных иметь число Маха Мя в точке сопла Е (рис. 5.1.10). [c.362]

В процессе резания при перемещении режущего инструмента относительно заготовки ему приходится преодолевать силу сопротивления обрабатываемых материалов пластической деформации, силу сопротивления пластически деформированных слоев металла разрушению в местах возникновения новых (обработанных) поверхностей и силы трения стружки по передней поверхности инструмента и обработанной поверхности о его задние поверхности. Результирующая этих сил называется силой резания Р. Для удобства расчетов силу резания Р рассматривают в декартовой координатной системе XYZ с центром, совпадающим с вершиной разреза 1 (рис. 2.23), причем ось Y совпадает с геометрической осью державки резца, ось X параллельна оси вращения обрабатываемой заготовки, а ось Z совпадает с вектором скорости резания v и проходит через вершину резца — точку 1. При этом опорная плоскость державки резца параллельна плоскости XY, а вектор скорости подачи и, проходит через вершину резца — точку 1. [c.71]

Выведенные формулы, относящиеся к теории трения качения, приложим для расчета тягового усилия при передвижении груженой тележки. Ограничимся случаем тележки с одинаковыми передними и задними колесами (типа вагонетки, вагона, прицепа автомашины ИТ. п. — рис. 268). Здесь G — груз тележки, — нормальные реакции рельса (или колеи), D.— диаметр колес, d — диаметр цапф осей. Требуется составить выражение для силы тяги Р при равномерном передвижении тележки по горизонтальному пути, учтя трение в цапфах через коэффициент трения и сопротивление качению колес по рельсам (или колее) коэффициентом трения качения к. [c.383]

Углы у и X проверяют угломером, а расположение передней грани гребенки относительно оси кулачка приспособлением с микрометрами А и Б (рис. 19). Расчеты показаний микрометров приведены в литературе [3]. [c.551]

Распределение масс автомобиля и жесткостей упругих связей почти симметрично относительно средней продольной плоскости, поэтому в расчетах колебаний некоторую малую асимметрию игнорируют. При этом общий процесс колебаний можно рассматривать состоящим из двух взаимно не связанных процессов продольных колебаний (рис. 11.45, б), характеризуемых вертикальным перемещением кузова (у ), поворотом кузова вокруг поперечной оси (у ) и попарно равными перемещениями обоих передних колес (у2 = у и обоих задних колес у = г/а) поперечных (боковых) колебаний (рис. 11.45, в), характеризуемых поворотом ку- [c.108]

Лучи света между бабками идут параллельными пучками, поскольку штрихи шкалы находятся в фокусе объективов. Благодаря этому изображение остается резким независимо от расстояния между бабками. Расстояние от оси измерения до плоскости шкалы равно фокальному расстоянию объективов, поэтому перекос бабок из-за погрешностей направляющих не вызывает ошибок при измерениях. При измерении заднюю бабку устанавливают над соответствующей стеклянной пластинкой дециметровой шкалы так, чтобы ее двойной штрих попал в поле зрения отсчетного микроскопа передней бабки. Затем, пользуясь микровинтом И, совмещают один из штрихов шкалы с изображением двойного штриха пластинки. На дециметровой шкале штрих выбирают с таким расчетом, чтобы изображение шкалы оптиметра не выходило за пределы поля зрения. Миллиметры и десятые доли миллиметра отсчитывают по шкале при помощи микроскопа 16, микроны — по трубке оптиметра 17. [c.111]

Сипы резания приводят к вершине лезвия или к точке режущей кромки и раскладывают по координатным осям прямоугольной системы координат (рис. 31.6). в этой системе координат ось г направлена по скорости главного движения и ее положительное направление соответствует направлению действия обрабатываемого материала на инструмент. Ось у направлена по радиусу окружности главного движения вершины. Ее положительное направление также соответствует направлению действия металла на инструмент. Направление оси х выбирается из условия образования правой системы координат. Значение усилия резания определяется несколькими факторами. Оно растет с увеличением глубины И резания и скорости подачи л (сечения срезаемой стружки), скорости резания V, снижением переднего угла у режущего инструмента. Поэтому расчет усилия резания производится по эмпирическим формулам, установленным для каждого способа обработки (см. справочники по обработке резанием). Например, для строгания эта формула име- [c.563]

Рассматривая распределение давления вдоль передней образующей цилиндра, можно заметить, что отношение максимального и минимального давлений достаточно для разгона газа в струйке тока до числа Маха 1.49. Однако вследствие бокового растекания линия, параллельная передней критической линии цилиндра, не является струйкой тока. Поэтому для расчета местного числа Маха было произведено измерение давления вдоль передней образующей трубкой Пито (рис. 1, кривая 2). Насадок был направлен по оси вверх. Максимум давления соответствует = 0.14. При > 0.08 имеем Р < в основном из-за несовпадения оси насадка с направлением местного потока (вследствие скоса потока в меридианальной плоскости). С уменьшением от 0.08 до 0.06 максимум полного давления возрастает до 16.5, что обусловлено уменьшением местного скоса потока. Далее уменьшается. Это объясняется тем, что хотя местный скос потока и уменьшается, однако вследствие бокового растекания, к поверхности цилиндра подходят новые струйки тока, проходящие ближе к отрывной области (рис. 2) и, следовательно, имеющие меньшее полное давление. Минимум р совпадает с линией отрыва потока 2. На участке 0 < 2 ° < 0.04 насадок снова направлен по направлению местного потока, т.е. показывает донное давление. Наибольшее число Маха, подсчитанное по р и при z° = 0.04, равно 1.26. [c.497]

В работе [8.40] при измерении зависимости т] (у) на модулятор с фотопластинки проектировалось изображение решетки с v = = 5 лин/мм. Имелась возможность вращать фотопластинку вокруг оптической оси проектирующей системы и тем самым изменять ориентацию решетки относительно осей кристалла. Результаты измерения, получаемые для модулятора, у которого кристаллическая пластина имела срез (111) и толщину 700 мкм, показаны на рис. 8.10. Результаты получены при считывании циркулярно и линейно поляризованным вдоль оси кристалла [112] светом. При изменении направления поляризации линейно поляризованного света вид зависимости Т1 (y) сохраняется, но в соответствии с (8.2) кривая смещается вращением вокруг начала координат на угол, который в два раза больше, чем угол поворота плоскости поляризации считывающего света. Хорошее согласие экспериментальных данных с расчетными наблюдается лишь тогда, когда при записи решетки отрицательный потенциал подается на передний по отношению к считывающему свету электрод. Если же на этот электрод подать положительный потенциал, то экспериментальная кривая (7) оказывается повернутой приблизительно на 30° по отношению к расчетной (рис. 8.10). Это может быть объяснено влиянием оптической активности кристалла BSO, которая не учитывалась при расчете т] (у). Как указывалось выше, неоднородное электрическое поле, вызывающее модуляцию считывающего света, формируется вблизи отрицательного электрода. При прохождении через кристалл направление поляризации считывающего света изменяется на 15° (толщина кристалла в данном случае была 700 мкм, а коэффициент оптической активности BSO для [c.174]

На рис. 8.11 приведены результаты измерения т] на образцах модулятора, имеющего ориентацию кристаллической пластины (110) [8.40]. На передний электрод подавался положительный потенциал. Экспериментальные данные хорошо согласуются с расчетами. При изменении направления плоскости поляризации считывающего света кривая т] (v) поворачивается, как и в случае модулятора с пластиной среза (111), но при этом углы поворота плоскости поляризации и зависимости т] (7) связаны нелинейно в соответствии с (7.22). Кроме того, при повороте изменяется максимальное значение т] (К). Абсолютный максимум ц наблюдается, когда вектор решетки направлен вдоль оси типа (ПО), а считывающий свет поляризован ортогонально к этому направлению. При такой ориентации теоретическое значение в 1.5 раза больше, чем максимальная дифракционная эффективность модулятора со срезом (111). Подобное соотношение с точностью до экспериментальных погрешностей и наблюдалось на опыте. [c.175]

Важным исходным элементом для расчета Круглой плашки является передний угол у. Этот угол у круглой плашки измеряется в плоскости, перпендикулярной к оси. Если взять передний угол плашки в сечении NN, нормальном к образующ,ей заборного конуса (см. фиг. 350), то угол Viv В этом сечении [c.439]

На рис. 159 показан графический способ построения профиля фасонного призматического резца. Аналогично расчету круглых резцов профиль детали строим в двух проекциях и рассекаем его параллельными прямыми. Точки пересечения параллельных прямых с профилем детали проектируем на соответствующие окружности гь Гз, получаем точки Г, 2, 3. Вершина резца должна лежать на оси детали. Из точки 1 проведем линию передней поверхности резца под углом Y и линию задней поверхности под углом а. Из точек I, 2 и 3 проводим линии параллельно задней поверхности (сечение АА), а также проводим линию LL от нее отложим отрезки It и I2 п проведем через концы отрезков линии 2—2". 3—3", параллельные линии задней поверхности, так как раз.меры профиля резца. [c.172]

Переточка фрез с остроконечным зубом по передней поверхности производится редко, но при изготовлении фрез переднюю поверхность затачивают раньше задней с таким расчетом, чтобы не оставалось заусенцев, получающихся в результате заточки по передней поверхности. На рис. 282 приведена схема установки шлифовального круга относительно оси фрезы. Требуемый передний угол у получается смещением оси фрезы относительно рабочей поверхности шлифовального круга. [c.294]

Исходным элементом для расчета круглой плашки является передний угол у- Этот угол у круглой плашки измеряется в плоскости, перпендикулярной к оси. Передний угол плашки в сечении NN, [c.362]

Источники и стоки играют важную вспомогательную роль при гидродинамических расчетах. Например, если в жидкости движется удлиненное тело в направлении своей продольной оси (рис. 56), то его передний конец вытесняет перед собой жидкость, к заднему же концу, по мере его продвижения вперед, жидкость притекает. Следовательно, около концов тела движение жидкости такое, как если бы около переднего конца был источник, а около заднего конца — сток. В самом деле, потенциал скоростей [c.94]

В данном случае в оболочке нет поперечных диафрагм, если не считать переднего борта. Однако деформациям контура препятствует мощный силовой каркас платформы. Усилия, приводящие к деформациям контура, воспринимаются этим каркасом. И хотя он деформируется, но деформации его очень малы. Мала изгибная жесткость панелей в поперечном направлении по сравнению с жесткостью каркаса. Поэтому поперечными усилиями, передаваемыми с каркаса на панели, можно пренебречь и моделировать их соединение, как показано на рис. 77, в, где представлена эквивалентная система платформы для расчета по методу сил. Платформа закручивается кососимметричной системой внешних сил Р это могут быть реакции задних поворотных шарниров и передних опор. В основной системе должна быть обеспечена свобода депланации концевых сечений тонкостенного элемента /, которой препятствуют передняя и задняя обвязки. Используя свойство симметрии, разрежем переднюю обвязку по оси симметрии и приложим кососимметричные силовые факторы Х1 и Хъ Сам передний борт не препятствует свободной депланации и служит диафрагмой. [c.137]

Результаты расчетов по исходным параметрам приведены ниже. Для ЗИЛ-ММЗ-4505 и КамАЗ-5511 даны начальные поперечные углы уклона опорной поверхности з и соответствующие им угод поворота сечения оси опрокидывания Рш относительный угол закручивания рамы 0р общий скручивающий шасси момент М, а также моменты на заднем Мз и переднем Мп мостах. [c.149]

При сверлении двух отверстий на одной оси в разных плоскостях, если отверстия находятся на значительном расстоянии одно от другого, необходимо применять две установочные планки под направляющие втулки в одном наборе блока. Для этих целей встраивают в блок установочную планку УСП-283, на плоскостях которой с обеих сторон имеются шпоночные пазы, обеспечивающие сборку всего блока на шпонках. При исполь" зевании инструмента с передним и задним направлением для обработки точных и глубоких отверстий необходимо установить направляющие планки с втулками так, чтобы они обеспечивали устойчивое направление режущего инструмента при его входе в обрабатываемое отверстие и при выходе из него. Для этого производят расчет, исходя из размеров инструмента, расстояний установки планок от верхней и нижней плоскостей изделия и [c.187]

В результате пересечения конической передней поверхности и задней эвольвентной винтовой поверхности образуется боковая режущая кромка, проекция которой на плоскость, перпендикулярную к оси долбяка, уже не будет эвольвентной. Нарезая зубчатые колеса, такая боковая режущая кромка, двигаясь возвратно-поступательно вдоль оси заготовки, не опишет цилиндрическую эвольвентную поверхность. Поэтому зубчатые колеса будут обрабатываться с соответствующими погрешностями. С целью уменьшения возникающих таким образом ошибок заднюю винтовую поверхность зубьев долбяка образуют исходной зуборезной рейкой, профильный угол которой а<,к выбирается с таким расчетом, чтобы проекция боковой режущей кромки касалась теоретической эвольвенты в точке А, расположенной на делительной окружности долбяка (фиг. 90). В точке А, расположенной на делительной окружности, проведем три вектора М, Т тл Р. Вектор Т в плоскости XZ касается винтовой задней поверхности зуба долбяка. Вектор М идет горизонтально по боковой стороне профиля исходной рейки и касается в точке А задней поверхности зуба долбяка. Вектор Р касается режущей кромки. [c.163]

Боковые реакции 7 передаются на остов трактора через ось качания 2 балки / передней оси (см. рис. 37.1, а и б). Одним из наиболее тяжелых условий нагрунсения. передней оси является работа с боковым скольжением, на этот случай и рекомендуется вести расчет. [c.408]

Один из концов круглого цилиндрического тела диаметром 1,2 м выполнен в виде полусферической головки. Тело продольно обтекается потоком воздуха (передняя критическая точка находится на пересечении полусферы с осью тела). Параметры набегающего потока давление 1 бар, температура 20°С, скорость 60 м/сек. Рассчитайте распределение местного (Коэффициента теплоотдачи аа цилиндрической части тела а участке длиной 3,7 м от ее начала, если поверхность цилиндра имеет постоянную температуру. Принимайте необходимые для расчета допущения относительно ламинарного пограничного слоя на начальном участке тела и распределения скорости внешнего течения в окрестности полусферы. Считайте, что скорость потока вне пограничного слоя вдоль всей цилиндрической части тела постоянна и равна 60 м/сек, хотя, строго Г01варя, в области, прилегающей к сечению сопряжения полусферы с цили ндром, это неверно. [c.307]

Расчеты с ненулевыми градиентами давления выходят за пределы этой книги. Однако результаты приближенного метода решения для установившегося ламинарного пограничного слоя на эллиптическом цилиндре в потоке со скоростью и ас приводятся на рис. 10-9 [Л. 1]. На рис. 10-9,а показано поперечное сечение этого цилиндра, представляюш,ее собой эллипс с отношением осей 4 1, и распределение скорости вдоль внешней границы пограничного слоя. В этом примере предполагается, что U(x) представляет собой скорость невязкого потенциального течения 1. На рис. 10-9,6 приведены вычисленные профили безразмерной скорости для разных сечений от передней критической точки при х = 0 до точки отрыва. Обратите внимание, как развивается перегиб профиля скорости с возрастанием xjl. Предполагается, что отрыв будет иметь место в точке, где duldy y=a = Q. На рис. 10-9,в приведено распределение касательного напряжения на стенке, которое постепенно снижается до нуля в точке отрыва. [c.218]

Иа o iioise исполненных расчетов сделана оценка интегрального аффекта увеличения несущих свойств за счет различных факторов (присутствия второго крыла у осы, наличия начальной циркуляции, влияния отрыва потока и др). Оказалось, что основными факторами, влияющими на несущие свойства осы, являются наличие второго крыла и отрыва с передней кромки на стадии формирования внхревой структуры. [c.143]

У полноприводных автомобилей, имеющих односкатные шины н примерно одинаковое распределение массы по мостам, увод шин передних и задних колес практически одинаковый и поворачиваемость у них нейтральная. Это позволяет при оценке боковой устойчивости (но не управляемости) считать, что центр поворота находится в точке О, так как для анализа боковой устойчивости важны соотношения сил, которые в итоге определяются геометрическими параметрами автомобиля и радиусом поворота. При таком допущении погрешность расчета будет несущественной, а конечные аналитические выражения значительно упрощаются. С учетом принятого допущения имеем, что мгновенный центр О поворота автомобиля, перемещаясь по центроиде АС, будет всегда находиться на линии, совпадающей с направлением задней оси (у трехосного автомобиля — на линии, проходящей через ось балансира). Текущий радиус R в этом случае будет равен расстоянию от центра О поворота до центра задней оси. Центр тяжести автомобиля при повороте будет двигаться со скоростью и, при этом скорость автомобиля в направлении его продольной оси (действительная скорость движения) u = D osp. [c.231]

Фрезы с остроконечным зубом по передней поверхности перетачивают редко, но при изготовлении обязательно затачивают по передней поверхности. Это нужно производить до заточки по задней поверхности с таким расчетом, чтобы не оставались заусенцы, получающиеся в результате заточки по передней поверхности. При установке шлифовального круга (рис. 144,6) требуемый передний угол у получается за счет смещеш1Я оси фрезы относительно рабочей поверхности шлифовального круга. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...