Схемы режимов охлаждения

СХЕМЫ РЕЖИМОВ ОХЛАЖДЕНИЯ [c.102]

Предложенная схема позволяет получить достаточно глубокое охлаждение в термостатируемом объеме. Так, максимальное снижение температуры объекта при срабатываемом перепаде давления л,= 4 составляет Д7 =63 К. При этом суммарная относительная доля охлажденного потока Hj. изменяется в пределах 0,5 < ц < 0,8, что позволяет поддерживать достаточно высокий адиабатный КПД схемы 0,27 < < 0,655. Изменение относительной доли охлажденного потока двухконтурной вихревой трубы практически не влияет на расход воздуха, поступающего на охлаждение в термокамеру (рис. 5.14). Изменение ц в диапазоне 0,6<ц < 1,2 практически в два раза приводит лишь к незначительному изменению суммарной доли охлажденного потока (0,35 < Hj.<0,45) в области наибольшего расхождения ц = 0,6. Т.е. режим работы схемы на охлаждение необходимо выбирать из условия обеспечения заданной температуры захолаживания и достижения при этом максимума адиабатного КПД. Результаты расчета схемы на горячем режиме работы показаны в виде температурной зависимости Т = на рис. 5.10. При работе на режиме нагрева необходимо стремиться к большим значениям расхода дополнительного потока (ц = 1,2). При этом минимум температуры достигается при относительной суммарной доли охлажденного потока (ц = 0,5). Наибольшие значения эффекта [c.247]

СО схемами армирования [0°] и [0790°], построенные без учета усадочных напряжений. На этих же рисунках показано, к чему приводит учет усадочных напряжений. Последние определены для нормального режима охлаждения от 177 °С. Из рисунков видно, что кривые деформирования композита в направлении армирования и при сдвиге, построенные с учетом и без учета усадочных напряжений, практически не отличаются. На этих кривых нет точки, соответствующей пределу текучести, но ее было бы трудно определить с диаграмм [c.281]

Назначение и схемы. Система охлаждения служит для поддержания оптимального теплового режима двигателя путем регулируемого отвода теплоты от наиболее нагревающихся деталей. [c.42]

Некоторые заводы [1] устанавливают режимы охлаждения в зависимости от марок стали и образуемых дефектов по следующей схеме [c.132]

Для заданной потребной холодопроизводительности и фиксированного расхода воздуха существует предельный достижимый эффект охлаждения. Для принятых в расчете условий схема может обеспечить максимальный эффект охлаждения Д7 = 74 К при режимах работы труб ц = 0,6 ц = 0,4 и я) = 6 (см. рис. 5.7). Максимумы эффектов охлаждения в схеме по сравнению с характеристикой разделительной трубы смещаются с ц = 0,3 до 0,5 < ц 0,7, что объясняется дополнительным охлаждением сжатого газа в теплообменнике. [c.239]

Рис.8.12. Схема изменения режима работы ВЭ по доле охлажденного потока на динамическом стенде

Резнатрон — мощный лучевой тетрод, предназначенный для генерирования колебаний в дециметровом диапазоне волн представляет со(к>й разборную электронную лампу с керамическими изоляторами, встроенными объемными резонаторами работает при непрерывной откачке газа и с водяным охлаждением применяется в схеме с заземленной сеткой в режиме непрерывной работы дает мощность до десятков киловатт при к. п. д. 40—60% 19]. [c.152]

В случаях, когда в эксперименте управляют температурой стенки (обогрев циркулирующей жидкостью через стенку трубы или конденсирующимся паром, а также электрообогрев в сочетании с конвективным охлаждением при использовании достаточно сложной системы автоматического регулирования), удается в стационарном режиме исследовать процесс переходного кипения. Этому процессу отвечает неестественная отрицательная зависимость q(AT), когда с ростом перегрева стенки тепловой поток снижается (участок СЕ на рис. 8.3). В переходном кипении температура стенки не превышает температуру спинодали, так что термодинамически контакт жидкости со стенкой возможен. Но из-за чрезвычайно высокого перегрева жидкость при таких контактах мгновенно вскипает, и образующийся пар снова отталкивает ее от стенки. Схема на рис. 8.3, г отражает наличие точек контакта жидкости с горячей твердой по- [c.346]

Для определения допустимых режимов нагрева, температурных интервалов ковки и штамповки, степени, скорости и схемы деформации, условий охлаждения поковок, а также необходимого усилия оборудования следует знать зависимость механических свойств обрабатываемого материала от температуры деформирования. Механические свойства определяют различными методами испытаний на растяжение, сжатие, кручение и ударный изгиб. [c.89]

При скоростном нарезании наружной и внутренней резьбы применяется резец, армированный твёрдым сплавом. В процессе работы вращаются заготовка и резец, закреплённый в специальной державке. За один оборот заготовки инструмент подаётся на один шаг, т. е. работа осуществляется по такой же схеме, как и при фрезеровании резьбы гребенчатой фрезой. Нарезание может производиться с использованием специального приспособления на токарных, резьбофрезерных или круглошлифовальных станках. Диаметр нарезаемой резьбы 20—220 мм. Режимы обработки скорость резания 150 — 450 м/ман, охлаждение не применяется. Нарезание происходит за один проход. Для улучшения обрабатываемой поверхности нарезание производится по направлению подачи. Производительность скоростного метода примерно в 2,5—3,5 раза выше обычного резьбофрезерования. [c.389]

Повышение температуры рабочего газа приводит к резкому снижению выходной мощности ОКГ благодаря заселению нижнего энергетического уровня. Как правило, лазер работает при охлаждении проточной водой. Передача тепла к охлаждаемой стенке трубки из внутренней области газа происходит за счет диффузии газа, поэтому увеличение диаметра трубки свыше 80—100 мм не приводит к увеличению мощности ОКГ с 1 м длины. Поскольку вместе с увеличением диаметра (увеличением объема рабочего газа) начинает убывать съем энергии излучения с единицы объема, механизм охлаждения благодаря диффузии оказывается уже недостаточным. Мощность лазера, работающего в непрерывном режиме, ограничивается примерно 50 Вт с 1 м длины. Схема лазера на основе СОз приведена на рис. 29. [c.46]

При выборе схемы охлаждения горелок и отдельных элементов необходимо рассмотреть работу всех каналов горелки в разных режимах, обеспечивая их охлаждение при отключении горелки на работающем котле, а в случае комбинированных горелок — при работе только на одном из видов топлива. [c.131]

Открытые амбразуры (схема а) применяются редко, так как они имеют суш,ественные недостатки дальнобойность и пульсация факела в топке неблагоприятные условия воспламенения пыли вследствие охлаждения факела струями вторичного воздуха неудовлетворительное перемешивание аэросмеси с вторичным воздухом неравномерное и нестационарное поле скоростей на выходе из амбразуры местное шлакование задней стены тонки. Пульсация факела отрицательно влияет на циркуляцию воды в экранных трубах, вызывает нарушение температурного режима по змеевикам пароперегревателя, а также приводит к повышению температуры футеровки топочной камеры. [c.95]

При стационарном режиме работы одна из основных трудностей была связана с возникновением различных высот уровней воды в испарителях парогенератора, разность которых достигала 60— 70 см. Оба испарителя одного парогенератора работают параллельно. При несоответствии условий их работы, например при ухудшении теплообмена, один из них может переполниться водой (схема подпитки испарителей не исключает возможности работы установки при различных значениях уровня воды). Поскольку слишком высокий уровень приводит к забросу воды в турбину, а слишком низкий не обеспечивает нужной степени охлаждения воды первого контура, может возникнуть необходимость остановки станции. Наилучшим средством борьбы с этим явлением оказалась периодическая очистка (отмыв) поверхности нагрева испарителей от накипи со стороны второго контура. [c.49]

В связи с изложенным имеется необходимость расчетного определения режимов котла, при которых возможны указанные выше процессы, и разработки мероприятий по защите котла от повреждений. Ниже рассмотрены вопросы, связанные с надежным охлаждением металла труб котла и определением его гидравлического сопротивления. Последнее необходимо для возможности отказа от установки специальных насосов и использования имеющегося ограниченного давления у обычных сетевых насосов. Обычно в водогрейных котлах поверхности нагрева выполнены из ряда параллельно включенных труб, объединенных входными и выходными коллекторами. При такой схеме включения эти трубы становятся гидравлически связанными и влияют на работу друг друга. Па- [c.19]

На фиг. 38 приведены схемы режимов охлаждения крупных поковок. По режиму А производится охлаждение после ковки мелких и средних поковок сечением до 700 мм из углеродистых и среднелегированных сталей 20, 35, 40, 50, 55, 35Н, 40Н, 50Н, 40Х, 38ХГН и т. д. Этот режим охлаждения применяется в том случае, когда поковки используются как заготовки для ковки под молотами или направляются в обдирку, после которой подвергаются окончательной термической обработке. Согласно режиму А, noKOBiKH после окончания ковки садятся в печь при 500— 600° для накапливания садки (участок 2). После окончания копежа троиэводится нагрев до температуры 630—680° и выдержка при этой температуре, с длительностью выдержки по 3 часа на 100 мм (участок < ) с последующим охлаждением (участок 4) на воздухе или в печи в зависимости от размеров. [c.102]

На рис. 7.5,6 показано распределение термических напряжений в матрице композита с ортогональной схемой армирования [0°/90°]s (свойства компонентов те же, что и у рассмотренного однонаправленного композита). Как видно, распределение усадочных напряжений в матрице изменяется со схемой армирования композита. У композита [0790°]s напряжения в матрице в направлении армирования значительно выше, чем в однонаправленном материале, и отношения главных напряжений различны. Влияние термических усадочных напряжений на механические характеристики слоистого композита будет обсуждаться в следующих разделах. Предварительно рассмотрим, как влияют на величину усадочных напряжений свойства ползучести полимерной матрицы. Без учета этих свойств нельзя рассчитать изменения поля напряжений, связанные с режимом охлаждения и дополнительного отверждения. [c.262]

На большинстве предприятий, изготавливающих изделия из композитов, температура в цикле отверждения изменяется настолько быстро, насколько позволяет оборудование. Особенно это справедливо для этапа охлал<дения, на котором практически любая большая скорость изменения температуры считается допустимой до тех пор, пока в изделии сохраняется в некоторой степени однородное поле температуры. (Для тонких слоистых композитов обычна скорость прогрева порядка 2,8 до 5,5°С/мип. Скорости прогрева толстых материалов (состоящих более чем из 40 слоев) гораздо ниже. Это связано с трудностями диссипации тепла, выделяющегося в результате протекания химических реакций.) Скорость охлаждения тонких композитов можно увеличить путем применения легких прессформ, изготовленных из материалов с низкой теплоемкостью и хорошей теплопроводностью. Обычными являются и схемы активного охлаждения, использующие вентиляторы, охлаждение водой или жидким азотом. На рис. 7.11 показан температурно-временной режим отверждения типичного боропластика на эпоксидном связующем. Для сравнения приведены режимы быстрого и медленного охлаждения. Пунктирная линия соответствует ступенчатой аппроксимации этапов охлаждения. [c.273]

На основании изложенного следует принять вариант прямого охлаждения масла для КС, расположенных в северных районах предусмотреть для летнего режима работы устройство отводных коробов — для сброса теплового воздуха после ABO выше воздухозаборных клапанов КВОУ провести работы по созданию установки охлаждения масла в ABO с промежуточным контуром (теплоноситель — антифриз) по опыту эксплуатации агрегатов типа ГТК-10 на газопроводе Ухта—Торжок закрыть утопленными ограждающими конструкциями и подать в укрытие тепло для действующих цехов в ГПА типа ГТ-6-750 установки ABO воды проработать решения прямого охлаждения масла агрегата типа ГТК-10-4 разработать и согласовать с заводом принципиальную схему прямого охлаждения ГТ-6-750 обогревать маслопроводы греющими электрическими кабелями или коаксиальными греющими элементами. [c.130]

Фиг. 71. Схема режимов отжига на фер-рнтный ковкий чугун а — вторая стадия осуществляется выдержкой при температуре ниже критической (5 — вторая стадия осуществляется медленным охлаждением винтервале критических температур.

Турбины двигателей F6 по своим схемам, системе охлаждения и конструкции подобны турбинам двигателя TF39, одна ко вследствие уменьшения мощности, потребной для привода вг-и-тилятора и увеличения частоты вращения, турбина вентилятора ДТРД F6 имеет меньшее число ступеней (в частности, iBisra-тель F6-50 имеет четыре ступени). Турбина компрессора -высокотемпературная (Г почти 1600 К), полностью ох, к i. -мой конструкции, причем сопловые лопатки первой ступени имеют развитое конвективное и пленочное охлаждение, второй ступени — конвективное с лобовым натеканием (см. рис. 28 и 32). Рабочие лопатки обеих ступеней имеют конвективное охлаждение, а лопатки первой ступени, кроме того, дополнительно пленочное охлаждение. Турбина вентилятора имеет неохлаждаемые сопловые и рабочие лопатки, но охлаждаемый корпус, что позволяет управлять радиальными зазорами для поддержания высокого КПД турбины на различных режимах ее работы. [c.149]

Пример был рассчитан для режима с подачей конденсата греющего пара сетевых подогревателей в систему регенеративного подогрева (расчетная схема). В случае подачи конденсата в охладители и на БОУ условия меняются. Схема с охлаждением конденсата покааана на рис. 11.16. Расчет показывает, что расходы пара на регенеративные подогреватели низкого давления П2, ПЗ, П4 возрастают [c.164]

На рис. 310, а приведена схема системы охлаждения, у которой пространство перед термостатом 2 соединяется трубкой 7 с отводящим трубопроводом 3 и верхней частью 5 радиатора 6 д.ля удаления воздуха и паров на режимах полного закрытия клапана термостата. Трубка I используется также для удаления воздуха при заполнении системы жидкостью, когда клапан термостата закрыт. Однако при полностью закрытом клапане термостата часть жидкости ностунает но тр5 бке I в радпатор, что увеличивает время прогревания двигателя. При наличии термостата часть жидкости поступает по обводному трубопроводу 4 к насосу 7, минуя радиатор. [c.536]

С ростом степени расширения воздуха в вихревых трубах эффект охлаждения снижается, что снижает температурную эффективность процесса регенарации. Эксергетический 1ШД с ростом степени регенерации неизменно падает (см. рис. 5.8). о связано с уменьшением части полезно используемого холода . В то же время адиабатный КПД растет (см. рис. 5.9). Такое противоречивое изменение величин, оценивающих термодинамическое совершенство схемы, несколько затрудняет возможность обоснованного выбора, наиболее эффективного с энергетической точки зрения режима работы. Для заданных значений Ру и выбор режима работы схемы следует осуществлять по максимальному значению. [c.239]

Смена режима работы с охлаждения на подогрев осуществляется перемещением вихревых труб 3 и 5, имеющих общую диафрагму, вниз. В результате чего к источнику сжатого воздуха подключается сопловой ввод вихревой трубы J, а выходящий из ее горячего конца подогретый поток подается на подофев камеры термостатирования. Одна из возможных перспективных схем вихревого термостата была использована при разработке для ЦНИЛ (г. Липецк) установки, предназначенной для испытания стройматериалов по действующим стандартам на морозостойкость и термоудар. Созданная конструкция позволяет проводить испытания образцов, помешенных как в газообразную (воздух), так и в жидкую (вода, растворы солей) среды. Техническая характеристика термостата [c.241]

Снижение эффектов охлаждения, а следовательно, и температурной эффективности г , связано с воздействием двух причин с нарушением характера вязкого взаимодействия между радиальными слоями газа и сменой режима работы трубы по доле охлажденного потока ц. С ростом частоты вращения вихревого энергоразделителя по описанной схеме по мере возрастания частоты вращения п происходит постепенный переход режима работы от противоточного к прямоточному и далее к работе в режиме вихревого эжектора (рис. 8.12). [c.381]

В контактном охладителе воздух охлаждается в результате непосредственного контакта с охлажденной водой. Так, в представленной схеме кондиционера охладителем является оросительная камера. В летнем режиме работы калорифер первой ступени отключен, В камеру орошения подается предварительно охлажденная вода, имеюшая [c.378]

В предыдущем разделе внимание было сконцентрировано на природе и величине термических усадочных напряжений. Данный раздел посвящен возможному влиянию этих напряжений на нелинейное поведение слоистых композитов. В [15] показано, что усадочные напряжения могут влиять на начальные характеристики бороалюминиевых композитов. В данном разделе показано, что даже для композитов с пластичной матрицей наличие усадочных напряжений может оказать значительное влияние на предел текучести композита и уровни деформаций, развивающихся под действием приложенных нагрузок, после достижения этого предела. Расчеты усадочных напряжений выполнены при помощи методов, рассмотренных ранее для режима с умеренной скоростью охлаждения от температуры 177°С. Зависимости о(е) для исследуемых схем армирования композитов получены при помощи метода конечных элементов таким же образом, как и при анализе усадочных напряжений. Подробное описание процедуры можно найти в работах [24, 25] здесь же рассмотрим только ее основные этапы. [c.276]

Пример релаксации термических напряжений в жестко закрепленном стержне при его нагреве и выдержке в течение 10,7 мин и схема процесса развития деформаций приведены на рис. 39. Процесс циклического термического нагружения, при котором каждый цикл осуществляется с выДержкой при максимальной температуре, сопровождается процессом циклической ползучести, однако значительно более сложным, чем циклическая ползучесть при изотермическом нагружении. Наиболее существенно то, что в каждом цикле при охлаждении материал деформируется нагрузкой противоположного знака (в рассматриваемом случае — растяжением), которая вызывает пластическую деформацию. Если принять, что процессы развития деформаций ползучести при релаксации напряжений и постоянном напряжении — процессы одного типа, при которых большое значение имеет степень искажения решетки кристаллов, то влияние холодного наклепа, происходящего в каждом цикле термонагру-жения, должно быть значительным. Оно проявляется в уменьшении числа циклов до разрушения (см. тл. III) подобно тому, как при предварительном пластическом деформировании снижаются длительная статическая прочность (время до разрушения) и пластичность. В табл. 12 приведены значения этих характеристик, полученные при испытании сплава ХН77ТЮР по режиму, соответствующему техническим условиям на сплав /=750°С 0=350 МПа. Величина наклепа определялась степенью пластического деформирования образцов [c.103]

Еще не было ни одного случая опробирования по полной схеме системы аварийного охлаждения зоны на работающем энергетическом реакторе. Этот факт является серьезным источником беспокойства для многих, кто испытывает сомнения по поводу ядерной энергетики. Вся имеющаяся в настоящее время информация по работе САОЗ в режиме аварии с потерей теплоносителя основана на математическом моделировании и экстраполяции существующей технологии и результатов нескольких испытаний по неполной схеме. [c.185]

Схема управления режимом нагрева и охлаждения образца по заданной программе в модернизированной для испытания на термическую усталость установке состоит из регулятора верхней и нижней температур цикла (на базе потенциометра типа ЭПП-09), реле времени типа РВ, нескольких реле типа МКУ-48 и счетчика числа циклов типа СЭИ-1. С помощью реле времени устанавливается продолжительность выдержек при верхней и иижней температурах цикла. Поддержание указанных температур осуществляется потенциометром ЭПП-09 путем включения в силовую сеть балластных сопротивлений. Точность поддержа- [c.44]

Рассматривается проблема оптимизации с помощью ЭВМ технологии из-готовлешш деталей ГТД по критериям прочности с учетом действия высоких звуковых частот нагружения и эксплуатационных температур. Дается методика учета охлаждения заделки (для иодавления ползучести) ири расчете цаиряжений в образцах, моделирующих перо лопаток при испытаниях по схеме поиеречны.х колебаний на высоких звуковых и ультразвуковых частотах. Предложена математическая модель и дан пример ее практического использования для оптимизации режимов и законов программного или адаптивного управления операциями. На основе аналитического исследования деформаций в характерных концентраторах напряжений найдены обобщенные параметры для контроля состояния поверхностного слоя, отражающие влияние технологии на сопротивление усталости детали. [c.438]

Вопросы точности при протягивании до сего времени остаются слабо изученными. Как было установлено ранее [1], па размер протянутого отверстия оказывают влияние механические свойства детали, ее жесткость, параметры режима резания (скорость резания V, подъем на зуб л ), охлаждение и еще целый ряд других факторов. Если проследить схему влияния указанных факторов, то довольно легко убедиться, что все они в конечном счете 1 лияют на размер протянутого отверстия, пли непосредственнс меняя величину радиальной деформации, или через изменение теплового баланса процесса обработки. Поэтому вполне естественно, что одним из первых этапов изучения вопросов точности при протягивании должно быть уточнение наших представлений о тепловых явлениях. К сожалению, в литературе нет никакого фактического материала о тепловых явлениях при протягивании, нет даже хотя бы ориентировочных данных о температуре нагрева деталей при обработке, тепловых деформаг1,иях детали и т. д. [c.49]

Режим расхолаживания. При режиме расхолаживания после останова блока происходит отвод остаточных тепловыделений и аккумулированной в оборудовании блока теплоты. Прекращение отвода остаточных тепловыделений даже в остановленном (подкритическом) реакторе может привести к расплавлению активной зоны и другим нежелательным последствиям. Режимы расхолаживания подразделяются на нормальные (когда все необходимые агретаты исправны) и аварийные, когда расхолаживание по нормальной схеме невозможно из-за отказов отдельных агрегатов или систем. В последнем случае возникает необходимость автоматического включения специальных систем аварийного охлаждения активной зоны. [c.141]

Сплав 70НХБМЮ открытой выплавки имел состав 0,025% С, 14J% Сг 9,7% Nb 4,7-% Мо 1,1% А1. В процессе изготовления проволочных образцов диаметром 2 мм сплав подвергался ковке, горячему и холодному волочению. Термическую обработку образцов проводили в эвакуированных кварцевых ампулах по двум схемам I — нагрев под закалку, выдержка 30 мин, охлаждение в воде, II нагрев под закалку, выдержка 30 мин, быстрое охлаждение до температуры старения. В тексте в дальнейшем старение после I режима названо старением снизу , а после II режима — Старением сверху . Состояние образцов во всех случаях фиксировалось охлаждением в воде. Структурный объемный состав сплава определяли методом секущих на продольных метадлографических шлифах. Общая длина секущих для одного шлифа при подсчете объемной доли прерывистого распада выбиралась из расчета допустимой ошибки 0,5% и равнялась л среднем 3—4 мм. Химическое травление шлифов проводили в реактиве Марбле. Микро-Твёрдость измеряли на приборе ПМТ-3 при нагрузке 100 гс. [c.52]

Нижний радиальный подшипник (см. рис. 2.7) может быть гидростатическим, питаемый с напора рабочего колеса насоса или от специальной внешней системы. Гидростатический подшипник, питаемый с напора насоса, обеспечивает надежную работу, но снижает объемный КПД. Практика показывает, что пуски и остановки для такого гидростатического подшипника не опасны, если использовать подходящие материалы для несущих поверхностей (например, сталь 20X13 с термообработкой рабочих поверхностей до HR 40. .. 48). Гораздо опаснее для гидростатического подшипника переходные режимы (особенно в пусконаладочный период), связанные с изменением давления в контуре циркуляции и возможным вскипанием воды в корпусе ГЦН. В первую очередь это относится к АЭС с кипящими реакторами. Для таких реакторов внешний контур питания гидростатического подшипника следует считать обязательным. Нижний радиальный подшипник (а в некоторых схемах и верхний) может быть гидродинамическим. Для этого типа подшипника очень остро стоит проблема износостойких материалов, работающих при температуре теплоносителя 270—300 °С и значительных удельных нагрузках. В целях облегчения условий работы подшипника в схему ГЦН вводится дополнительный контур охлаждения. Схема одного из возможных вариантов питания гидродинамических подшипников охлажденной контурной водой показана на рис. 2.9. С напора вспомогательного рабочего колеса 4 автономного контура охлаждения вода проходит через специальный змеевиковый холодильник 5 и попадает в полость осевого подшипника 6. Далее по специальным каналам вода поступает в верхний 11 и нижний 12 гидродинамические подшипники и сливается на всасывание рабочего колеса автономного контура. Питание гидродинамических подшипников может осуществляться и водой от постороннего источника. [c.33]

По выделенной схеме предусматривалась последовательная очистка хозяйственно-бытовых сточных вод на решетках, песколовках, осветление в радиальных отстойниках, доочистка на микрофильтрах, хлорирование в контактных каналах. Осадок, получаемый в отстойниках, должен подаваться в составе общегородского стока на новые сооружения биологической очистки 17 тыс. м в сутки очищенных хозяйственно-бытовых сточных вод должны подаваться для целей охлаждения подшипников и уплотнения сальников перекачивающих насосов 18 тыс. м в сутки очищенных хозяйственно-бытовых сточных вод должны подаваться на ТЭЦ для приготовления добавочной питательной воды котлов среднего давления и испарительной установки для выработки дистиллята, идущего на питание котлов высокого давления. Доочистка сточных вод, осуществляемая на водоподготовительной установке ТЭЦ, должна включать флотацию, коагуляцию сернокислым железом и известью в осветлителях, осветление на механических фильтрах, подкисление и декарбонизацию, двухступенчатое Ыа-катионирование, при этом Ыа-кати-онитные фильтры первой ступени должны работать в режиме деаммонизации и умягчения. Как показано в 7.6, для них рекомендованы режим двухстадийной регенерации морской водой, а затем Na l. Морская вода из Бакинской бухты после конденсаторов турбин подвергается очистке на установке, включающей отстойники и фильтры с активным углем для удаления нефтепродуктов и органических загрязнений. Предусмотрена также очистка дистил-244 [c.244]

Воздушные испарительные системы охлаждения ДВС следует применять с раздельной подачей воздуха в контактный аяпарат — на охлаждение и в двигатель — на горение. Охлаждение наддувочным воздухом других сред, например смазочного масла, можно производить только при небольших тепловых нагрузках двигателя. При применении воздушных и газовых испарительных систем охлаждения с малым объемом воды в контактном аппарате отсутствует необходимость в регуляторе температуры воды (РТВ), устанавливаемом, как правило, в I контуре дизеля. Это объясняется некоторым повышением температуры воды П контура вследствие испарительного охлаждения при увеличении нагрузки дизеля (табл. 5-4) и достаточно высоким значением этой те.мпера-туры, в то время как при проточной схеме охлаждения во П контур поступает холодная вода с постоянной температурой, что не обеспечивает необходимого температурного режима без применения РТВ. [c.134]

Пуско-сбросные устройства служат для обеспечения надежного температурного режима при всех эксплуатационных условиях в том числе при пуске блока из горячего состояния и при сбросе нагрузки до холостого хода. Устройства рас-сч1итываются на 30% номинальной производительности. Типовым решением является однобайпасная пусковая схема, для чего компоновка промежуточного пароперегревателя должна допускать его работу без охлаждения паром при паропроизводительности кот-лоалрегата 30% номинальной. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...