Бронза — Коэффициент трения

ПО сравнению с медью марки М1 одна- / /в ко увеличение содержания олова до 10% вызывает значительное увеличение коэффициента трения (почти на порядок). Качественно картина влияния концентрации олова в исходной структуре бронзы на коэффициент трения сохраняется и в других, применяемых в опытах смазках. [c.175]

По своим антифрикционным свойствам слоистый древесный пластик превосходит бронзу, имея коэффициент трения более низкий, а износоустойчивость более высокую при минимальном износе сопряженных поверхностей вала. Благодаря низкому коэффициенту трения расход энергии снижается на 12—20%. [c.507]

Титан и его сплавы плохо работают на трение и износ (17, 18]. При плоском скольжении титана по титану коэффициент трения достигает значений до 0,55. При скольжении титана по стали, бронзе, латуни коэффициент трения уменьшается. Лучшим для работы в паре с титаном являются латунь и бронза (коэффициент трения примерно 0,18). Приведенные в табл. 7 сравнительные данные показывают исключительно высокий износ титана по сравнению со сплавами на медной основе и сталью. [c.28]

На рис. 4 показана поверхность трения цапфы с налипшими на нее частицами бронзы. Величина коэффициента трения данной пары не замерялась. [c.123]

Рабочий слой материалов такого типа представляет собой как бы два вставленных друг в друга губчатых слоя бронзы и фторопласта. Бронза придает материалу высокую механическую прочность (особенно когда слой бронзы прочно соединен со стальной основой) и способствует интенсивному отводу тепла от поверхности трения, так как теплопроводность слоя пористой бронзы составляет приблизительно 40% от теплопроводности сплощной бронзы. Фторопласт обеспечивает "смазку" поверхностей трения. Сначала "смазка" осуществляется за счет имеющегося на поверхности материала слоя фторопласта. Если в процессе работы на каком-либо участке обнажится бронза, то коэффициент трения в этом месте возрастает. При этом фторопласт, имеющий более высокий коэффициент теплового расширения, выдавливается из пор и распределяется сопряженной деталью по обнажившейся поверхности бронзы. Следовательно, при нормальных условиях эксплуатации нарушенный поверхностный слой фторопласта восстанавливается. [c.2]

Чугунные вкладыши изготавливают из серого перлитного чугуна (марки АЧЦ-1 и АЧЦ-2) это самый дешевый материал для вкладышей он может выдерживать значительные удельные давления, но из-за более высокого коэффициента трения (у пары сталь — чугун по сравнению с парой бронза — сталь или баббит — сталь) чугунные вкладыши не следует применять в быстроходных двигателях. [c.619]

ПЗО. Коэффициент трения / и угол трения р при работе червячного колеса из фосфористой бронзы по стальному червяку [c.315]

Антифрикционные чугуны могут работать в условиях значительных удельных давлений, но при небольших числах оборотов вала вследствие высокого коэффициента трения пары сталь — чугун по сравнению с парами бронза — сталь или баббит — сталь. Из антифрикционных Чугунов изготовляют наиболее экономичные вкладыши. [c.305]

Материалы центр колеса — чугунное литье марки СЧ 12-28. Венец — бронза марки БрОФ 10=1, предел текучести Of = 290 Н/мм . Коэффициент трения /= = 0,05. [c.46]

Приведенные коэффициенты трения ( н углы трення ц> между стальным червяком и колесом из бронзы [c.235]

При работе механизмов при высоких температурах, в химически активных средах и в вакууме жидкие смазки теряют свои свойства. В этих случаях применяют твердые смазки, к которым относятся графит, а также сульфиды и селениды молибдена или вольфрама. Из твердых смазок наибольшее распространение получил дисульфид молибдена (МоЗ ), который наносится на трущиеся поверхности в виде пленки толщиной 20. . . 30 мкм и применяется в обычных условиях и 1 вакууме при больших перепадах температур (—180. .. -г 400 С) и высоких удельных давлениях. В опорах трения часто применяют металлокерамические самосмазывающиеся материалы в виде бронзо-графитовых и железо-графитовых материалов, где кроме твердой смазки (графита) присутствует жидкая смазка, заполняющая поры материала. Применяют также пористые антифрикционные материалы на основе меди и серебра, поры которых заполнены сульфидами, селенидами и теллуридами молибдена, вольфрама, ниобия. В этих случаях твердая смазка обеспечивает высокую несущую способность и малые коэффициенты трения. [c.168]

В закрытых передачах коэффициент трения/=0,007. .. 0,1 для пары сталь — бронза и /=0,12 для пары текстолит — сталь. [c.249]

Коэффициент трения / и угол трения ф при работе червячного колеса из бронзы в паре со стальным червяком [c.648]

Т аблица 9.2. Зависимость коэффициента трения / и угла трения р от скорости скольжения (червяк стальной, колесо из оловянистой бронзы) [c.481]

Для повышения КПД винтовых механизмов стремятся уменьшить коэффициент трения в резьбе путем изготовления гаек из антифрикционных материалов (бронзы, латуни и др.), смазывания трущихся поверхностей, тщательной обработки контактирующих поверхностей. [c.389]

Баббиты. Для заливки вкладышей подшипников применяются легкоплавкие антифрикционные сплавы (баббиты) на оловянной или свинцовой основе. Они имеют по сравнению с другими антифрикционными материалами самый малый коэффициент трения (f = 0,004 -V- 0,009) и, обладая хорошей прирабатываемостью, являются основным подшипниковым материалом, допускающим работу с высокими скоростями и давлениями. Высокая стоимость баббитов, в несколько раз превышающая стоимость бронз, ограничивает область их применения. [c.214]

Коэффициент трения при скольжении зависит от материала элементов пары, рода смазки и скорости скольжения, уменьшаясь с ее увеличением. Наименьший коэффициент трения по стали дают так называемые антифрикционные материалы. Поэтому при стальных винтах гайки винтовой передачи делают из бронзы или антифрикционного чугуна. Зависимость коэффициента трения / и угла трения р бронзовых гаек по стальным винтам от скорости скольжения г ск можно определять по табл. 11.1 (данные таблицы могут быть также использованы для пары бронзовое червячное колесо — стальной червяк). [c.291]

Скорость скольжения о к = ф = о = 1.65 м/с. При такой скорости скольжения, согласно табл. 9.1. коэффициент трения бронзы по стали / =0.05 и угол трения р = 2°50. Эти значения и следует подставлять в формулу (11.4). Действительно, так как профиль упорной резьбы несимметричен, то угол а/2, который нужно было бы подставить в формулу (11.12), равен лишь 3 . При этом приведенный коэффициент трения практически равен физическому. Тогда по формуле (11.4) [c.295]

Для нанесения на стальную ленту пористого слоя бронзы с последующей пропиткой его чистым фторопластом или фторопластом с наполнителем применяется метод порошковой металлургии. Нанесение пластмасс на поверхности трения деталей машин снижает коэффициент трения, а также защищает поверхность от коррозии. [c.450]

Рис. 50. Коэффициент трения / в зависимости от давления q при испытании свинцовистой бронзы [19]

Испытания при скорости нагружения 5 кгс/см в 1 мин образцов малой длины из сплава АЖН 9-4-4 дали значение =4,1 кгс/мм (коэффициент трения порядка 0,01), а аналогичные испытания [32] при той же скорости нагружения образцов из бронзы АЖН 10-4-4 показали значение = 2 кгс/мм . Следует учесть, что в опытах с этой бронзой шероховатость вала была на 2 класса ниже, чем в опытах с образцами малых размеров. [c.80]

Близкие результаты qf = 5 кгс/мм при коэффициенте трения, равном 0,015) дали образцы малых размеров и образцы с площадью поверхности трения 0,17 см , изготовленные из свинцовистой бронзы-30. [c.80]

Коэффиииент полусухого трения. Величина коэффициента полусухого трения в значительной степени определяет тепловыделение при полусухом и полужидкостном трении, а следовательно, и работоспособность в условиях недостаточной смазки. Наиболее низок коэффициент трения стали по оловянным баббитам, значительно выше но свинцовистой бронзе и алюминиевым сплавам. Снижают коэффициент полусухого трения присадки к маслу коллоидального графита, дисульфида молиблгна, серы. [c.373]

Под антифрикционными понимают материалы (бронзы, баббиты и другие цветные сплавы, антифрикционные пластмассы и т. д.), характеризующиеся низким коэффициентом трения, высокой износостойкостью, хорошим сопротивле1шем схватыванию, хорошей црирабатываемо-стью и малым изнашиванием сопряженной детали. [c.24]

Проверяют условие самоторможения винта по формуле у<ф. Угол подъема однозаходной резьбы у определяют по формуле (3.15), принимая р —р, а приведенный угол трения — по формуле ф =aг tg(// os(a/2)], принимая коэффициент трения стали по бронзе /=0,1, а стали по чугуну /=0,15...0,18. [c.377]

Подшипники, смазка которых не может быть гарантирована или недопустима по техническим условиям (например, высокие и низкие температуры некоторые агрессивные среды машины, где смазка может вызвать порчу продукции, н т. п.), выполняют из материалов на основе фторопласта-4. Фторопласт-4, как материал для подшипников, обладает уникальным комплексом свойств низкий коэффициент трения (/ 0,5.. . 0,1) широкий диапазон рабочих температур малая набухаемость, высокая химическая стойкость и др. Однако широкому его применению для изготовления подшипников препятствовали низкие нагрузочная способность и теплопроводность. Для повышения нагрузочной способности и теплопроводности создан новый антифрикционный материал — металлофторо-пласт (рис. 3.153), состоящий из стальной основы / и тонкого слоя (0,3.. . 0,4 мм) 2 сферических частиц бронзы, поры между которыми [c.415]

Материалы вала и втулки подшипника должны обладать малым коэффициентом трения, высокой износостойкостью и хорошей прирабатываемостью, т. е. антифрикционными свойствами. Поэтому материалом цапфы служат стали 45, 50, 40Х, закаленные до твердости ИКС 50. .. 55. Для втулок или вкладышей в зависимости от условий работы применяют следующие материалы 1) при больших давлениях и средних скоростях бронзы типа БрОФ10-1, БрОС10-10 и др. 2) при малых давлениях — металлокерамические материалы, пластмассы, полиамиды и др. [c.328]

Область применения таких опор ограничена, так как при износе трущихся поверхностей придется заменять раму или подшипник, а также и вал, а иногда и то, и другое. Для удешевления и облегчения ремонта в такой подшипник запрессовывают бронзовую втулку 1 (рис. 3.106), которую и заменяют. Крометого, бронза является хорошим материалом для опоры, легко прирабатывается к валу и в паре со сталью имеет небольшой коэффициент трения. [c.422]

Значение приведенного коэффициента трения кроме скорости скольжения зависит также от материалов червяка и червячного колеса, шероховатости активных поверхностей, качества смазки. Ориентировочные значения приведенного угла трения ф (для червячных пар сталь — оловянная бронза) в зависимости от скорости скольжения приведены в табл. 8.3 (меньшие значения для шлифованных червяков для колес из безоловян-ных бронз значения увеличивают примерно на 40%). [c.171]

Баббиты - это мягкие антифрикционные сплавы на оловянной, свинцовой, алюминиевой и цинковой основах, в которых равномерно распределены твердые кристаллы (кристаллы - фазы SnSb или кристаллы сурьмы, иглы меди). Баббиты отличаются низкой твердостью (13-23 НВ), невысокой температурой плавления (340-500°С, алюминиевые бронзы - 630-750°С), отлично прирабатываются и имеют низкий коэффициент трения со сталью, хорошо удерживают фаничную масляную пленку. Мягкая и пластичная основа баббита при трении в подшипнике изнашивается бь[стрее, чем вкрапленные в нее твердые кристаллы других фаз, в результате шейка вала при вращении скользит по этим твердым кристаллам. При этом уменьшается площадь фактического касания трущихся поверхностей, что, в свою очередь, снижает коэффициент трения и облегчает поступление смазки в зону трения. Благодаря хорошей прирабатываемости баббитов все неточности поверхностей трения вследствие механической обработки или установки деталей при сборке в процессе обкатки подшипников быстро устраняются. В табл. 1.6 приведены основные свойства и структура баббитов. [c.22]

Материал криолон наряду с дисперсными наполнителями (MoSi, бронза) содержит волокнистый наполнитель в виде измельченных углеродных волокон, что обеспечивает повышение механических свойств и теплопроводности, а также снижение интенсивности изнашивания, особенно в области низких температур. Общим для материалов этого типа является снижение коэффициента трения и износостойкости при повышении температуры, Криолон сохраняет работоспособность при температурах от -200 до -t-200° . [c.29]

Приведенные результаты физических исследований подтверждают, что при трении ПТФЭ, модифицированного введением медьсодержащего порошка бронзы, в инертной газовой среде реализуется одна из форм избирательного переноса, позволяющая получать низкий коэффициент трения (не более 0,06) и интенсивность изнашивания порядка 10 [c.146]

Для ползуна и направляющей выбирается пара таких материалов, которые при высокой износостойкости имеют малый коэффициент трения скольжения /. Материалом для направляющих обычно служат стали 40, 50 или У8А, а для ползуна — бронзы БрОЦС10-2, БрОФ10-1, латунь ЛС 59-1, текстолит ПТК. [c.317]

Для уменьшения износа материалы червяка и колеса должны образовать антифрикционную пару (имеющую минимально возможный коэффициент трения). Червяки обычно изготовляют из стали, а колеса — из бронз (оловянистых и безоловяни-стых). В тихоходных передачах используют колеса из антифрикционного чугуна. [c.378]

Пластмассовые вкладыши атегмигт АТМ-2, фторопласт, текстолит, капрон, нейлон, древеснослоистые пластики (ДСП) и другие имеют очень низкий коэффициент трения и высокую износостойкость (в 5...6 раз выше, чем у бронзы). Вкладыши из пластмасс хорошо прирабатываются, устойчивы против заедания. Применяют в подшипниках гид-рогурбин, насосах, химической промышленности, машинах, работающих в пыльной среде. [c.302]

Коэффициент трения и расход энергии. В условиях скудной смазки пористые подшипники на железной основе в энергетическом отношении в 2—3 раза выгоднее литой бронзы. Сравнительные испытания по данным. завода имени К. Маркса показали, что при различных режимах смазки потребляемая мощность для бронзы составляет при смазывании мазью 3,14—3,39 вт, мазью с 50% масла 2,65—2,74 вт, после снятия смазки с шейки вала 4,9—5,1 вт, при смазывании маслом в количестве 20 капель в 1 мин. 2,06— 2,16 вт, после прекращения смазывания 5,6— 5,5 вт, для железографи-та при периодическом смазывании, маслом 1,47— [c.579]

Различные марки фрикционных материалов на медной основе имеют сухой коэффицент трения 0,55—0,2 коэффициент трения со смазкой в статических условиях до 0,15, в динамических условиях до 0,05. Обычно коэффициент трения несколько уменьшается с повышением давления, скорости скольжения и температуры. Прочность фрикционного слоя бронзы незначительна Овр =3,5 кГ1ммК Поэтому металлокерамические фрикционные материалы применяются в виде слоя или прокладки на стальном опорном слое (диски, ленты, башмаки). Толщина металлокерампческого слоя дисков, применяемых для авиации, 0,25—2 мм, для. автомобилей, тракторов, танков 2—10 мм. Толщина опорного стального слоя. 0,8—3,2 мм. [c.596]

Сравнение антифрикционных свойств металлокерамических и компактных материалов показывает, что металлокерамические материалы обладают и более низким коэффициентом трения, и лучшей прнрабатываемостью. Например, коэффициент трения свинцовистой бронзы литой равен 0,01, а пористой 0,005— [c.637]

Антифрикционные свойства. Зависимость коэффициентов трения от величины нагрузки при трении стали по бронзе никель фосфорному н хромовому покрытиям приведена на рис 6 Как видно из приведенных кривых, возрастание коэффициента трения для никель фосфорных покрытий наблюдается при повышении нагрузки свыше 6 О, а для хромовых покрытий после 6.5 МПа Довольно низкие коэффициенты трения ннкель-фосфорных покрытий объясняются, в частности, их хорошей прирабатываемостью Приме нение смазочного материала существенно снижает силу трения Важное значение имеет определение максимальных нагрузок до заедания, выдерживаемых никель фосфорными покрытиями Эти характеристики получены при использовании машины трения 77МТ 1 в условиях возвратно-поступательного движения при смазке маслом АМГ 10 и комнатной температуре Величина предельных нагрузок до заедания выдерживаемых никель фосфорными покрытиями существенно возрастает после часовой термообработки в интервале температур 300— 750 °С и доходит до 42 МПа [c.15]

Рис 6 Зависимости коэффициентов трения fi стали при трении по бронзе / хромовому 2 и никель-фосфорноиу покрытию 3 От удельной нагрузки при смазке маслом АМГ 10 [c.16]

Описан метод оптимизации параметров осаждения КЭП бронза — графит из пирофосфатного электролита [46]. Раосмотрено математическое моделирование твердости Я (МПа), коэффициента трения ji, и переходного электрического сопротивления Ra (Ом) в зависимости от следующих параметров концентрации графита С=45 35 кг/м плотности тока /к=50+30 А/м pH 7,5+1,5 и температуры =40 20°С. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...