Деформация растяжения стали

Нагрев стержня из низкоуглеродистой стали при жестком его закреплении до температур >200 С приводит к появлению в нем после остывания растягивающих напряжений, равных пределу текучести и даже к пластическим деформациям растяжения. [c.34]

Для сталей при симметричных циклах можно принять следующую приближенную зависимость между пределом выносливости для осевой деформации (растяжение-сжатие) и пределом [c.585]

Особенно следует избегать борозд, направление которых образует прямой угол с направлением растягивающих усилий. Установлено также, что качественные стали более чувствительны к чистоте обработки по сравнению с менее качественными. Относительно малой чувствительностью к чистоте поверхности обладает чугун. Степень влияния качества поверхности на выносливость зависит также от вида деформации испытываемых деталей. Большее влияние проявляется при изгибе, меньшее — при деформации растяжения (сжатия). [c.203]

Испытание на выносливость проводили на машине НУ при 2900 об/мин на базе 10 циклов. Образцы изготовлены из отожженной стали длина образца 155 мм, диаметр 8,5 мм, рабочая длина 25 мм. Деформации растяжением подвергались заготовки (/) и образцы (2). Сталь после закалки и низкого отпуска [593 [c.59]

Для определения предела выносливости при других видах деформаций (растяжение — сжатие, кручение) можно пользоваться опытными соотношениями. Например, для стали при растяжении — сжатии [c.152]

Деформации ползучести, развивающиеся как в том, так и в другом случае, уменьшают ресурс пластичности материала, что приводит к снижению долговечности. Это подтверждают и опыты на растяжение стали 304 при температуре 650° С, предварительно подвергнутой деформированию при ползучести [87]. [c.105]

Сталь Ст. Б подвергалась следующей обработке аустенизация при температуре 1100 С в течение 1 ч подстуживание до температуры деформации 900°С пластическая деформация растяжением на 6% немедленная закалка с температуры деформации в воде отпуск при температуре 500°С. В этом случае упрочнение связано с измельчением аустенита вследствие образования дефектов кристаллической решетки большой плотности. При этом имеет место измельчение мартенситных пластин, образование тонкой структуры, направленная ориентация кристаллов мартенсита [72]. При последующем отпуске упрочнение является следствием дисперсионного твердения и изменения характера выделений карбидов. [c.48]

На рис. 149, е приведена электронная микрофотография структуры образца, растянутого на 30% (8 = 1000 мм/ч) и подвергнутого старению в течение 100 ч. Как это четко видно, структура стали содержит е-мартенсит (по-видимому, образовавшийся после деформации растяжением). [c.211]

Рис п. Диаграмма деформации чугуна а — чугун с пластинчатым графитом (растяжение и сжатие) б —сравнение серого чугуна со сталью и высокопрочным чугуном (растяжение). Знак (-)-)—деформация растяжения (—) — деформация сжатия [c.64]

Рис. 2. Изменение износа по Амслеру (в г) стали марки 1 в нормализованном состоянии после деформации растяжением (- -) и сжатием (—)

Пластические деформации растяжения влияют в основном только на предел текучести металла шва, повышая отношение до значений 0,75. .. 0,8 вместо обычных для прокатной стали -0,65. .. 0,7. [c.244]

При сварке низкоуглеродистых сталей обычными методами химический состав металла шва, характеризуемый эквивалентным содержанием углерода Сэш, незначительно отличается от химического состава основного металла, характеризуемого также эквивалентным содержанием углерода Сзо. Для этих сталей С о = 0,21. .. 0,35 % и = 0,20. .. 0,30 %. Механические свойства металла шва зависят в основном от скорости его охлаждения и пластических деформаций растяжения, возникающих в металле шва при его остывании. [c.244]

При исследовании аустеиитной нержавеющей стали (18-10, содержащей 1 % Nb или Ti) [265] наблюдалось выделение Nb или Ti на дефектах упаковки, что приводит к повышению твердости и предела текучести без существенного понижения пластичности — сужения (рис. 143). Предварительная (до отпуска) деформация растяжением (3%) закаленного сплава приводит к увеличению плотности дислокаций и дефектов упаковки, образующихся при 700° С. Прочность возрастает еще больше, однако сильно снижается пластичность. [c.325]

Для определения зависимости напряжений от деформаций легированной стали проведены испытания на растяжение образца кругового поперечного сечения с начальным диаметром 0,364 дюйма. В пластической области измерялись действующие нагрузки и соответствующие нм значения диаметра. Результаты измерений сведены в таблицу [c.127]

Так, в работе [45] отмечается, что в результате предварительной холодной деформации растяжением стали ЭИ257 на 5 и 13% повышается сопротивление усталости при 600° С относительно стали в недеформированном состоянии соответственно на 19,2 и 11,5%. Наклеп от деформации растяжением на 13% стали ЭИ69 снижает сопротивление усталости на 7,5%. [c.171]

Аналогично изменению твердости при ММТО (деформация растяжением) стали 60 изменяется предел пропорциональности (см. рис. 72)—наиболее чувствительная характеристика, отражающая сопротивление малым пластическим деформациям. Если первая деформация на 0,5% сопровождается ростом предела пропорциональности, который еще более возрастает при последующем старении, то последующий цикл деформации лишь незначительно увеличивает его, а деформация после третьего цикла ММТО снижает предел пропорциональности, хотя последующее старение его резко увеличивает по сравнению с предыдущим циклом ММТО. Интересно, что снижение, а иногда и полное устранение эффектов деформационного старени й вызывает слабая рихтовка холоднотянутой проволоки [347, 374]. При этом для проволоки, у которой низкотемпературный отжиг вызывает увеличение прочности, повторное волочение смягчает проволоку, и, наоборот, если отжиг снижает предел прочности, то повторное волочение вызывает упрочнение [375]. [c.173]

Пластические деформации растяжения влияют в основном только на величину предела текучести металла шва, повышая oTHOuieune ат.щ/ои.ш До величины 0,75—0,8 вместо обычных для прокатной стали отношений 0,05—0,7. [c.199]

Так же как и в роликовом генераторе, в целях предохранения гибкого колееа от раскатывания устанавливают подкладное кольцо 1. Закрепление подкладного кольца от осевого смещения в дисковом генераторе затруднено. В конструкции по рис. 15.6, а кольцо удерживает борт, входящий в паз гибкого колеса. Высота борта ограничена допускаемым значением упругой деформации растяжения гибкого колеса при установке подкладного кольца (т. е. не превышает десятых долей миллиметра), что не гарантирует надежного запирания кольца. Кроме того, паз как концентратор напряжений снижает прочность гибкого колеса. Матери ш подкладного кольца—сталь ШХ15 (50...58 НКСэ). Материал дисков—конструкционная сталь 45, 40Х с закалкой рабочей поверхности до 48...50 НЯСд. [c.241]

Рассмотрим результаты определения параметров в условии зарождения разрушения, которые обозначим о и /п , для стали 15Х2МФА после предварительной деформации растяжением на ео = 6 %. Как и для стали в исходном состоянии, величины о [c.105]

Кривая одноосного растяжения малоуглеродистой стали с разгрузкой испытуемого образца (рис. 58) показывает, что остаюч-деформация измеряется отрезком ОО. Пластическая деформация начинает проявляться на участке АВ и происходит без увеличения нагрузки. На участке ВС происходит упрочнение материала, поэтому угол наклона касательной к кривой ВС и к оси абсцисс tg р называют модулем упрочнения. Упрочнение имеет направленный характер, т. е. материал меняет свои механические свойства и приобретает деформационную анизотропию, при этом пластическая деформация растяжения ухудшает сопротивляемость металла при последующем его сжатии (эффект Ба-ушингера). Как видно из приведенной кривой, растяжение малоуглеродистой стали при пластических деформациях нагруженного и разгруженного образца значения деформаций для одного и того же напряжения . в его сечении не является однозначным. Методы теории пластичности, наряду с изучением зависимости между компонентами напряжений и деформаций, возникающих в точках тела, определяют величины остаточных напряжений и деформаций после частичной или полной разгрузки дetaли, а также напряжения и деформации при повторных нагружениях. [c.96]

В некоторых работах установлено положительное влияние-предварительной деформации определенной величины на сопротивляемость ползучести [46—50 и др.]. Так, исследованиями М. В. Приданцева и К. А. Ланской [47] на хромомолибдено-ванадиевой стали установлено, что после предварительной деформации растяжением на 10% происходит существенное повышение сопротивляемости ползучести стали. По данным Г. Я. Козырского [49], срок службы образцов никеля существенно повышается, если их предварительно деформировать на [c.28]

В связи с этим значительный интерес представляют результаты, полученные Брейером и Полаковским [143], которые исследовали возможность повышения прочности мартенситной стали путем холодного волочения. Проведенные в работе эксперименты на нескольких марках хромоникельмолибденовой стали показали возможность осуществить деформацию волочением стали на холоду непосредственно в закаленном состоянии, но только до 10% обжатия. В результате такой обработки предел прочности при растяжении повышается в отдельных случаях до 391 кГ1мм , а на кривых деформации обработанных сталей появляется зуб текучести. Пластичность стали, в частности относительное сужение поперечного сечения, сохраняется при этом на уровне 30%. Проведенный рентгеноструктурный анализ показывает, что в результате такой обработки расположение атомов углерода в решетке мартенсита становится более упорядоченны.м. Полученный эффект упрочнения связывается с созданием в результате холодной деформации упорядоченного расположения атомов углерода в кристаллической решетке мартенсита вследствие взаимодействия их с сеткой дислокаций [143]. [c.93]

Пример 6. Вычислить удельную работу упругой деформации при растяжении стали, имеющей предел упругости = кГj jur и модуль упругости = 2-10 кПсм -. [c.44]

Изменение равномерной деформации (-ф) стали 12ХНЗА при низких температурах растяжения после закалки образцов с 880° С в масле и отпуска при 180° С имеет следующие значения [56] [c.55]

Развитие процесса преимущественного сдвига в момент формирования свободной поверхности при неизменной ширине образца нарастает по мере увеличения температуры окружающей среды. Исследованиями плоских образцов из алюминиевого сплава Д16Т и нержавеющей стали 12Х18Н10Т при скорости деформации растяжением 0,17-10 м/с, 8,35-10 м/с и 33,4-10 м/с после их нагрева с последующим растяжением до разрушения (HP), растяжением с одновременным нагревом (Р -i- Н) показано, что предварительный нагрев не меняет [c.92]

Характер изменения микротвердости стали Х18Н10Т в процессе старения при 650° С свидетельствует о том, что скорость предварительной деформации растяжением существенным образом влияет на развитие процессов деформационного старения. В образцах, деформированных на 5% со скоростью 140 мм/ч (рис. 1), наблюдается повышение микротвердости в течение первого часа изотермической выдержки уменьшение степени деформации до 17о приводит к повышению микротвердости только после 4—5 ч. Начальное снижение микротвердости, по-видимому, связано с влиянием повышенной температуры. Увеличение времени изотермической выдержки при 650° С до 11 ч приводит к дальнейшему повышению микротвердости. [c.64]

Таким образом, проведенное исследование показало, что наиболее чувствительными характеристиками к изменению структурного состояния изученных сталей в процессе деформационного старения являются уровень микроискажений кристаллической решетки матрицы и геометрические параметры выделившихся частиц второй фазы. Влияние предварительной холодной пластической деформации растяжением в исследованных режимах на механизм деформационного старения стали 0Х18Н10Ш обнаруживается в появлении двух стадий процесса, связанных с сегрегацией углерода и азота на дислокациях (в течение первого часа изотермической выдержки) и образованием частиц второй фазы (при выдержке до 3 ч). Дальнейшее старение до 1000 ч приводит к коагуляции и перераспределению дисперсных частиц уровень стабилизации структурного состояния материала при этом существенно не меняется. [c.204]

Рис. 150. Микроструктура образцов стали ОХ13Н10Ш после холодной деформации растяжением и старения при 650 С

Изучение микротвердости образцов стали 0Х18Н10Ш в процессе старения при 650° С показало, что скорость и степень предварительной деформации растяжением существенным образом влияют на развитие процессов 238 деформационного старения. [c.213]

Из графика (рис. 7), типичного для всех исследованных по данной методике сталей, видно, что деформация растяжением вызывает разблагораживание стационарного потенциала старой (предварительно зачищенной на воздухе) поверхности стали. Разблагораживание потенциала носит необратимый характер и происходит ступенчато, по мере приложения растягивающей нагрузки. Наибольшее значение деформационного разблагора-хсивания потенциала Ст. 65Г (состояние поставки) в данном слу-86 [c.86]

Рис. 174. Кривые упрочнения — разупрочнеиия при испытаниях на растяжение стали 5ХВ2С (0,47% С 0,21 /а Мп 0,80 "/о Si 1,16% Сг 0,12% N1 1,68% W) после горячей прокатки и отжига. Скорость деформации, с-1

Рис. 303. Кривые упрочнения — разупрочнения при испытаниях на растяжение стали 12Х18Н9Т (0,13 %С 1,09% Мп 0,4% Si 17,15% Сг 10,38% N1 0,8% Ti) после горячей прокатки н отжига. Скорость деформации

Сопоставление вычисленных по зависимости (3) разрушающих чисел циклов для стали AISI 304 при температуре 650° С при различных значениях размахов деформаций растяжения 2ба( = = 2гар + 2гае с экспериментальными Л"эксп представлено на рис. 1. [c.5]

С целью улучшения качества поверхности штампуемых изделий, избежания брака в виде полос деформации, листовую сталь подвергают предварительной обработке в штамповочных цехах тройному или многократному перегибу в листо-правильных машинах (вальцовке) или растяжению за пределами текучести на раст яжных машинах, а на металлургических заводах — дрессировке , т. е. холодной прокатке с обжатиями в пределах 0,5—3%. Эти виды обработки приводят к наклепу металла и к значительному выравниванию разницы по пределу текучести отдельных зерен. Однако поеле такой обработки длительное хранение листов и ленты не рекомендуется, так как с течением времени в связи с происходящими в металле процессами старения эффект от наклепа уменьшается или исчезает полностью (рис. 6). [c.71]

Слой магнетита по имеющимся литературным данным разрушается при остаточной деформации растяжения от 0,2 до 0, 7о- Содержание хрома в перлитной стали не влияет на деформационную способность магнетита. Растяжение при одной и той же величине напряжений быстрее приводит к разрушению магнетито-вого слоя, чем сжатие. Под нагрузкой коррозионные язвы растут быстрее. Можно предположить, что края трещин в магнетите раздвигаются, и облегчается доступ кислорода к металлу. [c.72]

В условиях повышенных температур фактор наличия выдержки на экстремумах нагрузки оказывает свое влияние на параметры процесса деформирования, причем его степень зависит от типа материала, уровня температур, длительности выдержек и уровня приложенных напряжений. На рис. 4.8 показаны экспериментальные данные по кинетике циклической 6 ) и односторонне накопленной пластических деформаций для стали Х18Н10Т при 450° С и различных формах цикла мягкого режима нагружения, включая простое нагружение треугольной формой цикла и трапецеидальной с выдержками как в полуциклах растяжения и сжатия, так и с односторонними выдержками в каждом из этих полуциклов, причем время выдержки во всех случаях 5 мин. [c.74]

Минимум износа отмечается в этих испытаниях при небольших (2—5%) величинах пластической деформации сжатия, тогда как во всех случаях деформации растяжения и при больших (выше 5—10%) деформ циях сжатия износ увеличивался по сравнению с износом недеформированной стали. Снижение износа при деформации сжатием наблюдается тем большее, а минимум обозначается при тем более высоком значении величины деформации, чем больше количество углерода в стали. В свете результатов испытаний на износ в упругой стадии деформации влияние наклепа растяжением и сжатием на износоустойчивость сталей, пластически деформированных, должно быть объяснено как следствие скольжений в зерн.х феррита и перлита и как результат возникновения внутренних напряжений второго рода. Остаточное внутреннее напряжение второго рода между зернами перлита и феррита оказывает влияние, аналогичное влиянию напряжений от внешних сил. [c.238]

Исследование термоциклической долговечности сталей 22К и 16ГНМ проводили в ЦНИИТМАШе при заданном интервале температур 450—150° С с варьированием величины деформации в цикле при помощи механического нагружения. Кроме того, были осуществлены испытания с деформацией растяжения в но-луцикле нагрева образца при синхронизированном термодеформационном цикле. [c.75]

Диаграмма растяжения стали. Рассмотрим диаграмму растяжения малоуглеродистой стали марки ВСтЗ, обладающей хорошо выраженными пластическими свойствами и широко применяемой в строительстве. Если испытывать образцы разных размеров, то получим различные диаграммы Р=/(А/)-Для определения обобщенных механических характеристик материала диаграммы строят в координатах напряжение — деформация с =/ (е), которые определяются по формулам [c.56]

Вайс и Йодер [317] сообщили результаты исследования сверх пластичности эвтектоидной стали. В соответствии с их данными, аустенит с нерастворившимися карбидами не проявлял свойств сверхпластичности. Сверхпластичность имела место, в частности, в момент аустенитизации, и величина пф. При анализе механизма прививки аустени-тизацией сверхпластичности в работе [317] установлены условия, при которых пластическая деформация растяжением происходит стабильно, т. е. где прирост нагрузки [c.75]

Рис. 3. Влияние скорости деформации и температуры на диаграммы растяжения стали типа Х15Н35ВЗКТ температура испытания в °С

Пластическая деформация (наклеп) оказывает различное влияние на строение сварных швов в зависимости от их состава и первичной микроструктуры. Обш,им для всех швов, подвергающихся наклепу, является снижение стабильности аустенита. Аустенит, имеющий гранецентрированную кристаллическую решетку -у-же-леза, обладает большей плотностью и меньшим удельным объемом, чем феррит, обладающий менее плотно упакованной решеткой а-железа. При пластической деформации растяжения плотная решетка у-фазы относихельно легко перестраивается в менее плотную решетку а-фазы. При пластической деформации сжатия решетка у-фазы не получает заметного изменения плотности. Поэтому в сварных швах аустенитных сталей, подвергшихся наклепу от растяжения, распад аустенита идет более интенсивно, чем в швах, подвергшихся деформации сжатия в холодном состоянии. Пластическая деформация вызывает раздробление зерен аустенита на более мелкие, измельчение блоков и увеличение угла их разориентировки. Во время деформации сварного шва наблюдаются процессы сдвига кристаллов и двойникование, как и при деформировании катаной стали. Особенно сильный наклеп претерпевают швы аустенитных сталей при холодной штамповке, а также при холодной калибровке обжатием. [c.153]

Распад аустенита в двухфазных швах с образованием вторичного феррита идет особенно интенсивно, если деформация растяжения и нагрев воздействуют на шов одновременно. Были исследованы превраш,ениа а сварных швах стали 1Х18Н10Т, подвергшихся нагреву при 650° С в течение 4 ч под нагрузкой, вызвавшей в шве напряжения растяжением около 12 кПмм . В исходном [c.156]

Рис. 3.15. Зависимость статического растяжения стали ТС (12Х2МФА) от удлинения и истинной деформации в шейке

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...