Цирконий, легированный оловом

ЦИРКОНИЙ, ЛЕГИРОВАННЫЙ ОЛОВОМ [c.105]

Жаростойкость покрытий исследовали при окислении на воздухе при 900° С в течение 5 ч. Материал защищаемых образцов — сталь 3. Из полученных данных (см. таблицу) следует, что покрытия из легированных композитных порошков (за исключением легированных оловом) имеют показатель интенсивности окисления в 2—2.5 раза ниже, чем в случае двухкомпонентного (№— А1) покрытия. Наименьшее значение достигнуто при комплексном легировании фосфором и цирконием (0.42 мг/(см -ч)). [c.126]

К сплавам группы ОЖЕНИТ относятся многокомпонентные композиции, легированные оловом, железом, никелем и ниобием, при суммарной концентрации их 0,5—1,5%. Для нейтрализации действия вредных примесей и обеспечения высоких коррозионных свойств в воде и паре при температурах 350—400° С достаточно иметь суммарную концентрацию указанных легирующих компонентов в сплаве, равной 0,5%. По своему коррозионному поведению такие сплавы близки к плавленому цирконию высокой чистоты. При изменении содержания легирующих компонентов от 0,1 до 0,3% стойкость многокомпонентных сплавов мало изменяется в интервале температур 350—400° С. При суммарной же концентрации легирующих компонентов равной 1 %, скорость роста пленки увеличивается, особенно при температуре 400° С. Сплавы ОЖЕНИТ, содержащие 0,1—0,3% олова, железа, никеля и ниобия, имеют удовлетворительную стойкость при температурах 350—440° С. По прошествии 5000—6000 час испытаний отслаивания и растрескивания окисной пленки не наблюдалось. При температуре 450° С микротрещины на поверхности пленки появляются через 2000—3000 час. После этого образцы (без отслаивания пленки) выдержали дополнительные испытания в течение 2000—3000 час. У некоторых образцов окисная пленка растрескивалась и отслаивалась при температуре 500° С в течение 1000 час испытаний. ОЖЕНИТ — 0,5 (0,2% олова, 0,1% железа, 0,1% ниобия, 0,1% никеля) имеет высокую коррозионную стойкость и хорощие технологические качества при температурах 350—450° С. [c.225]

Легирующие элементы так же, как и примеси, изменяют величину характеристик упругости титана а-стабилизаторы, как правило, повышают модуль нормальной упругости, влияние р-стаби-лизирующих элементов сложнее и зависит от термической обработки. Из данных [18, 105] следует, что алюминий, подобно кислороду, азоту и углероду, повышает модуль нормальной упругости введение 6% (по массе) алюминия повышает модуль нормальной упругости титана на 8—10%. Легирование цирконием и оловом мало, но закономерно снижает модуль нормальной упругости. Ванадий, ниобий, молибден уменьшают модуль нормальной упругости отожженных титановых сплавов. Модуль нормальной упругости р-сплавов с ванадием, ниобием и молибденом находится в пределах примерно от 8 ООО до 10 ООО кгс/мм . [c.18]

Легирование оловом также приводит к существенному снижению пластичности и вязкости титана, но не в столь сильной степени, как легирование алюминием. Легирование цирконием сопровождается плавным снижением пластичности. Это приводит к тому, что у низкопрочных сплавов, не содержащих алюминия, пластичность существенно выше, чем у сплавов системы Ti—AI. Так, из табл. 14 следует, что при пределе текучести 32—33 кгс/мм пластичность сплава Ti — 1,6А1 значительно ниже, чем у сплавов систем Ti—Sn, Ti—Zr, Ti—V. В соответствии с пониженным значением величины относительного сужения — особенно его сосредоточенной части — у сплава Ti — 1,6А1 отмечается и пониженное значе- [c.52]

Следует отметить, что наследственная структура отчетливей выявляется в молибдене, легированном цирконием, чем в чистом молибдене (подобно тому, как это наблюдалось для железа и его сплавов, легированных оловом). По-видимому, дисперсные соединения циркония (окислы, карбиды) стабилизируют дефекты исходной структуры. [c.210]

К сплавам с а-структурой относятся сплавы титана с алюминием (например, ВТ5), а также сплавы, дополнительно легированные оловом или цирконием (например, ВТ5-1). Они характеризуются средней прочностью при 20 °С, высокими механическими свойствами при криогенных и повышенных (450 - 500 °С) температурах. Сплавы имеют высокую термическую стабильность свойств и обладают отличной свариваемостью. Прочность сварного шва составляет 90 % прочности основного сплава. Обрабатываемость резанием удовлетворительная. [c.419]

Хотя введение олова в йодидный цирконий ухудшает его коррозионную стойкость в воде и водяном паре, было обнаружено, что при определенных концентрациях олово устраняет вредное действие азота таким образом, в этих концентрациях он является полезной добавкой. Аналогичное, но меньшее действие оказывают ниобий и тантал. Железо, никель и хром увеличивают коррозионную стойкость циркония. Однако если цирконий загрязнен азотом, углеродом и другими вредными примесями, то их полезное действие слабее действия олова. Высокой коррозионной стойкостью обладают сплавы циркония с оловом, легированные дополнительно железом, никелем или хромом. Оптимальные концентрации этих элементов находятся в пределах 0,25—2,5% олова и 0,1—1,0% железа, никеля или хрома. [c.437]

Особый интерес вызывает американский сплав —III, легированный молибденом, цирконием и оловом [159— 163]. Этот сплав обладает высокой технологической пластичностью в закаленном состоянии. Ои хорошо поддается холодной обработке давлением. Отличительная его особенность — большая разница прочностных свойств в закаленном и состаренном состояниях. После закалки его прочность составляет порядка 65—75 кг /мм , а после старения достигает 140—160 кгс/мм . [c.142]

Эта особенность сплава обусловлена, во-первых, отсутствием в его составе алюминия (алюминий уменьшает технологическую пластичность), во-вторых, легированием и цирконием, и оловом. Следует обратить внимание на то, что олово оказывает благоприятное влияние на технологические свойства и а-сплавов. Так, например, сплав ВТ5-1 с оловом технологичнее аналогичного сила- [c.142]

Коррозионная стойкость циркония резко снижается под влияиием примесей азота, углерода, титана, алюминия. Железо, никель и хром увеличивают коррозионную стойкость циркония. Сплавы циркония с оловом, дополнительно легированные железом, никелем. или хромом, обладают весьма высокой коррозионной стойкостью. [c.405]

Легирование марганцем и цинком ведет к повышению коррозионной устойчивости сплавов. Механические свойства магния и его сплавов улучшаются при легировании медью, оловом, цирконием, кремнием и церием. [c.134]

Титановые сплавы. Существующая довольно обширная номенклатура промышленных титановых сплавов как в СССР, так и за рубежом получена путем легирования титана следующими девятью элементами алюминием, молибденом, ванадием, марганцем, хромом, оловом, железом, цирконием, ниобием, причем место каждого элемента в этом перечне соответствует его важности и масштабу применения в качестве легирующей добавки к титану. Кроме того, в некоторых сплавах встречаются кремний и бор в качестве малых добавок (десятые и сотые доли процента). [c.181]

При легировании Р-стаби-лизаторами в пределах их растворимости в а-фазе титана (в частности, 1,02V 0,6Сг) кривые р = /(Т) идут параллельно кривой для титана или даже с большим, чем у титана, температурным коэффициентом. Однако при переходе к двухфазным а + Р-сплавам (Ti—4Сг или Ti—8,06V) их температурный коэффициент значительно уменьшается, а абсолютная величина электросопротивления при температурах выше 400—500° С становится меньше, чем у нелегированного титана. Перегиб, соответствующий а -[- р —> Р-переходу, при этом размывается на широкую область температур. У сплавов с цирконием электрическое сопротивление при нагреве до 300° С повышается примерно параллельно с ростом р у титана, но при более высоких температурах температурный коэффициент уменьшается в большей мере, чем у титана. Вблизи температуры полиморфного превращения электрическое сопротивление сплавов с цирконием становится меньше, чем у титана. Олово в количествах 4—6% повышает электрическое сопротивление титана во всем интервале температур. Так же как и при легировании алюминием, температурный коэффициент зависимости Ар/АТ по мере увеличения концентрации твердого раствора уменьшается. Особенно значительно уменьшается температурный коэффициент у сплава с 8% олова. [c.24]

Упрочняющее действие олова и циркония значительно меньше, чем алюминия. Средний прирост Оо,2 при введении 1% (по массе) Sn составляет примерно 2 кгс/мм , а 1 % Zr — 1,5 кгс/мм . Следовательно, значительное повышение 0 и < о,2 за счет легирования только оловом или только цирконием практически нереально и промышленные бинарные сплавы Ti—Sn и Ti—Zr отсутствуют. Наряду с существенным повышением прочности легирование алюминием приводит к резкому снижению пластичности и вязкости титана. Наибольшее снижение относительного удлинения (б) и особенно относительного сужения (if) наблюдается при введении первых 2% алюминия. При последующем увеличении содержания алюминия б и 1) уменьшаются в меньшей степени, а относительное удлинение даже несколько увеличивается при содержании алюминия -- 8%. [c.52]

Рис. 42. Влияние олова (Л—Л), ванадия ( — ) и циркония (0 — 0) на предел текучести сплава Ti — 6А1 при разных температурах К росту Предела текучести у титана на 5—6 кгс/мм , а у сплава с алюминием — на 10—18 кгс/мм . В области средних температур упрочнение при легировании цирконием как титана, так и сплава титана с алюминием примерно одинаково (около 10 кгс/мм при введении 6% циркония).

Как следует из рисунка, в области низких температур, в данном случае при —100° С, рост предела текучести сопровождается снижением относительного удлинения. Наиболее значительное снижение происходит при повышении предела текучести до 70— 80 кгс/мм. Дальнейший рост прочностных характеристик приводит к меньшему снижению относительного удлинения. Система легирования (вид и соотношение легирующих элементов) не оказывает существенного влияния на уровень пластичности. Можно лишь отметить, что в области малых значений предела текучести (в пределах 40—60 кгс/мм ) пластичность алюминийсодержащих сплавов ниже, чем у сплавов, содержащих малые количества Р-стабилизаторов, циркония или их сочетание. Несколько отлично изменение i 5 с ростом прочности. У сплавов с пределом текучести в-диапазоне 40—60 кгс/мм , содержащих ванадий и цирконий, относительное сужение не снижается, оставаясь на уровне относительного сужения нелегированного титана. Заметное уменьшение относительного сужения наблюдается у сплавов с оловом и [c.105]

Как было отмечено выше, сплавы на основе а структуры сохраняют жаропрочные свойства при более высоких температурах, чем а+р-сплавы. Жаропрочность обеспечивается упрочнением а-твердого раствора за счет усложнения состава и использования комплексного легирования. В развитии этих сплавов наметились два пути с одной стороны, за основу жаропрочных сплавов берут высоколегированные сплавы с максимальным содержанием алюминия, при котором еще не должна появляться упорядоченная г-фаза с другой стороны — комплексное легирование сплавов, содержащих 2,25—6% алюминия. В эти сплавы наряду с алюминием вводят олово и цирконий, которые при совместном присутствии с алюминием благоприятно действуют на жаропрочность. Цирконий образует с титаном большую область а-твердого раствора. Олово повышает сопротивление ползучести и имеет тенденцию образовывать упорядоченные растворы с а-тнтаном [20]. Небольшое количество 3-стабилизирующих элементов предотвращает охрупчивание, связанное с появлением переходных фаз в сплавах, содержащих 8% и более алюминия. [c.128]

Металлические материалы поглощают такое излучение значительно хуже. При этом процесс обработки, например конструкционной стали, легированной стали или титана, поддерживается за счет окислительного газа (кислорода). Материалы с большим коэффициентом отражения, например медь и алюминий, плохо поддаются резке с помощью лазера на углекислом газе. В целом же лазерной резкой можно резать низкоуглеродистые, низколегированные и высоколегированные стали, в том числе покрытые оловом, свинцом, цинком, никелем, лаком или пластмассой, а также титан, цирконий, ниобий, тантал, никель и сплавы этих металлов. Возможна резка неметаллов, т. е. различных пластмасс, в том числе стеклопластиков, кожи, древесины, резины, шерсти, хлопка, синтетических тканей и т. п. Кроме того, возможна резка неорганических материалов керамики, кварца, фарфора, кварцевого стекла, асбеста, слюды, камня, алюминатов, графита и т. п. [c.26]

Прочность сцепления определяли по методике отрыва штифта. В качестве подложки использовали сталь 3 (для испытаний при комнатной температуре) и сталь Х18Н10Т (для испытаний при 900 С). Результаты измерения приведены в таблице. Покрытия из композитных порошков (за исключением легированного 81) обладают более высокой прочностью на отрыв, чем полученные из сплава. Добавка фосфора и кремния, ведущая к образованию хрупких фаз в покрытии, снижает величину добавка циркония и олова повышает ее. При нагреве до 900° С уменьшается, но для различных покрытий в разной мере. Небольшая разница в случае композиции N1—А1—81 связана, вероятно, с наличием трещин в структуре покрытия, что снижает уровень внутренних напряжений в покрытии. [c.126]

Железо, никель и в меньшей степени хром увеличивают коррозионную стойкость циркония, задерживая наступление стадии ускоренной коррозии как в воде, так и в паре. В том случае, когда цирконий загрязнен азотом, углеродом или другими вредными примесями, железо, никель и хром сообщают ему меньшую коррозионную стойкость, чем олово. Максимальная коррозионная стойкость достигается при добавлении в сплав 0,25% железа и никеля (в сумме) [111,231 111,243]. Увеличение суммарной концентрации этих элементов в сплаве свыше 0,5% приводит к ухудшению его коррозионной стойкости. В значительной степени стойкость сплавов, легированных железом и никелем, зависит от термообработки и структуры металла. Сплавы, легированные до 2% железом, никелем и хромом порознь или в сочетании друг с другом, имеют более высокую коррозионную стойкость в водяном паре при температуре 400— 815° С, чем кристаллический прутковый цирконий. Интересно отметить, что при введении в цирконий 0,1% никеля или железа и 0,5% платины коррозионные потери уменьшаются, но увеличивается количество водорода, выделившегося в процессе коррозии [111,228]. Последнее обстоятельство позволяет предполагать, что указанные легирующие компоненты действуют в данном случае как эффективные катодные присадки. Увеличение скорости катодного процесса при введении в цирконий этих металлов приводит к смещению стационарного потенциала в положительную сторону. При этом стационарный потенциал смещается в область пассивации и скорость коррозионного процесса соответственно уменьшается. По данным М. Е. Страуманиса [111,240], введение в плавиковую кислоту ионов платины приводит к пассивации циркония. Это еще раз подтверждает, что легирующие компоненты — железо и никель можно рассматривать как эффективные катодные присадки. Катодная поляризация смещает стационарный потенциал циркония и его сплавов в отрицательную сторону (в область активного растворения) и тем самым вызывает увеличение скорости коррозии [111,228]. В сплаве циркония, легированном 0,1% железа и 0,1% никеля, количество гидридов больше, чем в нелегированном. Следовательно, скорость катодного процесса разряда ионов водорода увеличивается при легировании циркония железом и никелем. Характер окисной пленки в этом случае, видимо, не является решающим в определении коррозионной стойкости циркония. Величина емкости при легировании циркония железом, никелем, оловом возрастает в 5—10 раз, в то время как скорость коррозии остается практически постоянной [c.221]

Коэффициент теплового расширения титана может заметным образом изменяться в зависимости от содержания примесных и легирующ,их элементов а-стабилизаторы, в частности кислород, уменьшают а цирконий уменьшает его незначительно, несколько увеличивается при легировании оловом, а также р-стабилиза-торами [18]. У промышленных сплавов коэффициент теплового расширения находится в пределах от 7,3 до 11,2-10 °С (в основном от 8,0 до 9,2-10 °С" ), что соизмеримо с пределами его изменения, обусловленного текстурованностью прутков нелегированного титана (от 6,7 до 10,4-10 °С . При этом у любого из титановых сплавов коэффициент теплового расширения меньше, чем у железа и углеродистых сталей и существенно меньше, чем у нержавеющих сталей, меди и алюминия. [c.26]

Работами авторов совместно с Ю. Д. Хесиным и М. Б. Бодуновой было показано, что в некоторых а-сплавах титана, содержащих 5,5—6,5А1 и дополнительно легированных оловом или "цирконием в количестве более 4—5%, старение в интервале температур а-области приводит к образованию не обособленной а-фазы, а микросегрега-тов, обогащенных алюминием, кинетика образования которых определяется скоростью дис у-зии алюминия и также описывается С-образными кривыми с минимальным инкубационным периодом в интервале 500—600° С. [c.59]

Технический цирконий имеет недостаточную коррозионную стойкость в горячей воде и паре, которую можно повысить двумя путями понижением в нем вредных примесей, вызывающих коррозию, и легированием оловом, железом, никелем и ниобием. Например, высокие механические свойства и коррозионную стойкость имеют сплавы типа Циркаллой , содержащие 0,5—1,0% Sn 0,2% Fe 0,3% Ni остальное — Zr, а также сплавы типа Оженнит , содержащие 0,3% Sn, железа, никеля и ниобия по 0,1% каждого остальное — цирконий. [c.471]

Ниобий имеет небольшое сечение захвата и при содержании до 2,5 % 1билизирует коррозионную стойкость, эффективно снижает поглоще-le водорода и повышает прочность циркония, в основном, за счет рочнения твердого раствора. Легирование оловом в количестве до 2 % граняет влияние вредных примесей, прежде всего азота, что положи- [c.361]

В большой серии работ были изучены свойства сплавов тройных систем Ti—А1—Сг[105, 106], Ti—А1— Fe[105], Ti Al-Mn[107], Ti—AI—V[108, 112], Ti— AI—Nb[109], Ti—AI—Zr[96, . 73], Ti—AI—Mo[105, 111], Ti—AI—Sn[110] и др. Закономерности изменения свойств в сплавах, легированных несколькими компонентами, довольно сложны. Однако в промышленных сплавах содержание компоиептов изменяется в ограниченных пределах. Поэтому в первом приближении полагают, что прочность титановых сплавов, как и титана, является аддитивным свойством. Она складывается из прочности технического титана и эффектов упрочнения от каждой введенной добавки. Таким образом, по известному химическому составу и прочности эталонных образцов губки можно примерно оценить прочность выплавляемого сплава и при необходимости откорректировать расчетный состав. На этом основан расчет шихты титановых сплавов на заводах. При комнатной температуре отожженный титан сильно упрочняется кремнием, марганцем, железом, хромом и слабо ванадием, цирконием, оловом (рис. 56). При расчетах принимают, что упрочнение от введения 1% (по массе) элемента составляет для кремния 26—29, марганца 9—13, железа 8—12, алюминия 7, молибдена 6, хрома 4—6, ванадия 3,5, циркония 3, олова 2 кгс/мм . [c.89]

Опытным отечественным сплавом этой группы является сплав СТ1, легированный алюминием, цирконием и оловом, разработанный И. И. Корниловым с сотрудниками [83, с. 24]. Сплав СТ1 может длительно работать при температурах до 600° С, а кратковременно при температурах до 750° С. Предел кратковременной прочности спла- [c.121]

Ниобий повышает коррозионную стойкость циркония в воде и перегретом паре. Двойные сплавы 2г— 1% ЫЬ и 2г — 2,5% N6 широко применяют для изготовлеиия оболочек тепловыделяющих элементов (твэлов) в водоохлаждаемых реакторах, где в качестве горючего используется твердое топливо. Небольшие добавки олова подавляют вредное влияние примесей внедрения, особенно азота, на коррозионную стойкость циркония. Еше больший эффект достигается при комплексном легировании оловом, железом, хромом, никелем. В настоящее вре.мя в промышленном масштабе применяют сплавы типа цир-каллой-2 (1,2—1,7% 8п 0,07—0,2% Ее 0,05—0,15% Сг 0,03—0,08% N1), а также сплав оженпт-0,5, легированный оловом, железо , , ниобием, никелем при суммарном их содержании 0,5%. По механическим свойствам сплавы типа цпркаллой-2 (ав=480+500 МПа, 6=30%) приближаются к нержавеющим сталям, сплав оженит обладает меньшей прочностью (аа=300 МПа, 6=35%). [c.239]

Хорошая стойкость циркония вдеаэрированной горячей воде и паре представляет особый интерес для ядерной энергетики. Металл или его сплавы могут находиться при температурах ниже 425 °С обычно в течение длительного времени без явно выраженной коррозии. Скорость воздействия сначала низкая, но после выдержки продолжительностью от минут до лет в зависимости от температуры скорость внезапно возрастает. Считают, что это явление возникает и у чистого и у загрязненного циркония после увеличения массы на 35—50 мг/ дм . Подобное увеличение скорости окисления может происходить и при более высоких приростах в массе [12]. Если цирконий загрязнен азотом (>0,005%) или углеродом (>0,04%), увеличение скорости коррозии может произойти при более низких температурах. Опасное влияние азота в этом отношении понижается легированием оловом от 1,5 до 2,5% в комбинации с меньшими количествами Fe, Ni и Сг. Такие сплавы называются циркаллой. [c.300]

Опыты показывают, что окисление протекает при диффузии ионов кислорода в направлении к поверхности раздела металл— окисел (анионный дефект решетки). Было предположено, что трехвалентные ионы азота в решетке ZrOg повышают концентрацию анионного дефекта и тем самым увеличивают скорость диффузии ионов кислорода. Если бы такой механизм был правилен, то скорость окисления в Og также должна была бы измениться, чего нет. Положение усложняется тем, что легирование оловом заметно повышает скорость коррозии циркония в воде, но при совместном легировании оловом и небольшими количествами железа, никеля и в меньшей степени хрома коррозионная стойкость повышается и вредное влияние азота исчезает. [c.300]

Особого внимания заслуживают сплавы циркония с добавками олова, железа и хрома, так называемые циркалои. Известный сплав цнркалой-2, содержащий 1,57о Sn 0,127о Fe, 0,09% Сг и 0,05% Si, обладает более высокой коррозионной стойкостью и прочностью по сравнению с цирконием при повышенных температурах, При легировании циркония молибденом и ниобием он еще более упрочняется. [c.290]

Другим фактором, затрудняющим перемещение дислокаций, является легирование твердых тел примесями. Известно, что малые добавки примесных атомбв улучшают качество технических сплавов. Так, добавки ванадия, циркония, церия улучшают структуру и свойства стали, рений устраняет хрупкость вольфрама и молибдена. Это, как говорят, полезные примеси, но есть примеси п вредные, которые иногда даже в незначительных количествах делают, например, металлические изделия совсем непригодными для эксплуатации. Так, очистка меди от висмута, а титана — от водорода привела к тому, что исчезла хрупкость этих металлов. Олово, цинк, тантал, вольфрам, молибден, цирконий, очищенные от примесей до 10 —10" % их общего содержания, которые до очистки были хрупкими, стали вполне пластичными. Их можно ковать на глубоком холоде, раскатывать в тонкую фольгу при комнатной температуре. [c.135]

Легирование циркония повышает его твердость, предел прочности при растяжении, но в большинстве случаев уменьшает пластические свойства. Введение некоторых специальных добавок понижает вредное действие ряда примесей. Так, ниобий обезвреживает действие углерода. Добавки олова снижают вредное действие азота в отношении устойчивости в воде при высоких температурах (см. далее о сплавах типа иирколой). Небольшие количества некоторых примесей (молибдена, марганца, алюминия) не понижают коррозионной стойкости циркония, ко увеличение их количествя выше некоторого предела ухудшает в этом отношении его свойства. [c.483]

Если легирование алюминия в алюминидных покрытиях магнием, кремнием, оловом, лантаном, цирконием, хромом, молибденом повышает адгезионную прочность до 400—550 кгс/мм , то легирование алюминия в алюминийоксидных порошках оптимального состава, технологии приготовления и режимов напыления [c.99]

Толщина покрытий составляла 200—300 мкм. Металлографическое исследование покрытий показало, что во всех случаях структура их многофазна. Покрытия, содержащие олово, отличаются меньщим размером частиц, слагающих структуру. Для покрытия, легированного кремнием, характерна значительно развитая сетка трещин, что свидетельствует о снижении пластических свойств. Трещины наблюдаются также, хотя и в меньшей степени, в фосфорсодержащих покрытиях. Введение циркония уменьшает их размер и количество. [c.126]

Как правило, все примеси и легирующие элементы, не изменяющие фазовый состав сплавов, несколько повышают модуль упругости. Исключение составляют олово и цирконий, которые могут немного снизить модуль. Наиболее заметное влияние на величину Е оказывает алюминий, каждый прюцент которого повышает его на 0,014-10 Па. Введение -стабилизирующих элементов до содержания, превышающего их растворимость в а-фазе и приводящее к образованию 3-фазы, снижает модуль нормальной упругости. Его величина сравнительно мало зависит от структурного состояния, хотя у двухфазных сплавов при образовании мартенсита или нестабильной 3-фазы обнаружено заметное снижение модуля, а при образовании ы-фазы—его повышение. Повышение Е установлено и при старении а-сллавов, с высоким содержанием алюминия (более 6 %) за счет образования а, -фазы или ее предвыделений. При нагреве и охлаждении в температурной области существования а-фазы модуль упругости изменяется практически линейно. Отношение /Г зависит от степени легированности титана. В интервале 27 — 727 С у чистого титана оно равно около 7,0, у сплава ПТ-ЗВ 5,3. [c.8]

Отечественные а- и псевдо-а-сплавы с содержанием алюминия до 3,0 % (сплавы ОТ4-0, о14-1, ПТ-7М, АТЗ) практически не чувствительны к коррозионному растрескиванию. Так, сплав АТЗ имеет порюговое значение = 85 МПа При повышении содержания в нем алюминия до 6 % (сплав АТ6) снижается до 25 МПа л/м [29]. Следует отме-тить, что содержание в псевдо-а-сплавах других легирующих элементов может в некоторых случаях резко снизить отрицательное влияние алюминия даже при его высоком содержании. Так, сплав ПТ-ЗВ, содержащий около 5 % алюминия, но легированный еще 1,5—2,0 % ванадия, практически не чувствителен к коррозионному растрескиванию, у него >110 МПа /м. В то же время добавление в сплавы, содержащие более 4 % алюминия, элементов замещения, стабилизирующих а-фазу (олово) или нейтральных упрочнителей (цирконий) заметно увеличивает их склонность к коррозионному растрескиванию. Значительно снижает чувствительность титановых сплавов к коррозионному растрескиванию 38 [c.38]

Несколько своеобразно коррозионное растрескивание сплавов с мета-стабильной и стабильной /З-структурой. В о.тличие от а- и а + -сплавов, коррозионные трещины в которых, как правило, распространяются интеркристаллитно, -сплавы растрескиваются и по границам зерен. Первоначально причиной коррозионного растрескивания Зюплавов считали выделение интерметаллидов марганца и хрома. Но после создания 3-сплава, легированного только изоморфными -стабилизаторами, оказалось, что и он имеет значительную коррозионную чувствительность. Склонность к коррозионному растрескиванию /3-сплавов очень сильно зависит от структуры и конечной термообработки. Особенно чувствительны к коррозионной среде сварные швы /3-сплавов. Наличие в -сплавах "нейтральных" упрочнителей, таких как олово и цирконий, усиливает их коррозионную чувствительность. [c.40]

Хорошей коррозионной стойкостью в воде обладает цирконий и его сплавы, которые к тому же имеют более высокую по сравнению с алюминием прочность при повышенных температурах. При изготовлении оборудования должен применяться цирконий, очищенный от примесей, особенно от азота. Коррозионная стойкость циркония в водяном паре заметно снижается при повышении давления. Практически применение чистого металла возможно до 300—350" С. Небольшие добавки (около 1%) железа, никеля, олова и хрома способствуют улучшению антикоррозионных свойств циркония. Аналогичный эффект достигается легированием циркония добавкой 2% палладия или 2% молибдена. Из сплавов циркония за рубежом широко применяют циркаллой-2 (1,5% Sn, 0,12% Fe, 0,05% Ni, 0,1% Сг). Этот сплав обладает коррозионной стойкостью в воде при температуре до 350° С. [c.287]

Как уже упоминалось, легирование титана как оловом, так и цирконием не приводит к значительному повышению прочности. Создание достаточно прочных -сплавов за счет легирования титана Р-стабнлизаторами невозможно, так как их растворимость в -фазе мала, а прирост прочности при таких концентрациях невелик. В связи с этим повышение прочности большинства конструкционных -сплавов титана достигается, как правило, за счет дополнительного легирования бинарных сплавов системы Ti—А оловом, цирконием и р-стабилизирующими элементами. [c.53]

Из рисунка следует, что относительное удлинение, независимо от того, какой элемент был использован для легирования (ванадий, алюминий, олово, цирконий или их сочетания), плавно снижается, асимптотически приближаясь к некоторому значению — около 10%. Наиболее значительное снижение относительного удлиг нения происходит при повышении предела текучести до 30— 40 кгс/мм, что в 3—4 раза превосходит предел текучести нелеги- [c.107]

Для получения высокой окалиностойкости никель легируют хромом ( 20%), а для повышения жаропрочности — титаном (1,0—2,8 %) и алюминием (0,55—5,5 %). В этом случае при старении закаленного сплава образуется интерметаллидная у -фаза типа Nig (Ti, Al), когерентно связанная с основным у-раствором, а также карбиды Ti и нитриды TiN, увеличивающие прочность при высоких температурах. Дальнейшее увеличение жаропрочности достигается легированием сплавов молибденом и вольфрамом, повышающими температуру рекристаллизации и затрудняющими процесс диффузии в твердом растворе, который необходим для коагуляции избыточных фаз и рекристаллизации. Добавление к сложнолегированным сплавам кобальта еще больше увеличивает жаропрочность и технологическую пластичность сплавов. Для упрочнения границ зерен у-раствора сплав легируют бором и цирконием. Они устраняют вредное влияние примесей, связывая их с тугоплавкими соединениями. Примеси серы, сурьмы, свинца и олова понижают жаропрочность сплавов и затрудняют их обработку давлением. В связи с этим для повышения жаропрочности при выплавке жаропрочных сплавов необходимо применять возможно более чистые шихтовые материалы, свободные от вредных легкоплавких примесей. [c.310]

Среди многих легирующих титан добавок наиболее важное значение имеют следующие восемь элементов алюминий, олово, цирконий, хром, железо, марганец, молибден и ванадий. Из них а-стабилизаторами являются алюминий, олово и цирконий, а остальные элементы представляют собой Р-стабилизаторы. Упрочнение сплавов при легировании этими элементами достигается благодаря дисперсионному твердению. Сопоставляя характеристики сплавов в отожженном и в стабилизированном состояниях, можно уяснить ф(])ект упрочнения сплавов при легировании титана каждым из перечислеммых элементов. Приведенные в -сабл. 10 данные для двойных [c.776]

Титан упрочняется легированием а- и р-стабилнзиру-юишми элементами, а также термической обработкой двухфазных (а+Р)-сплавов. К элементам, стабилизирующим а-фазу титана, относятся алюминий, п меньшей степени олово и цирконий, а-стабилизаторы упрочняют титан, образуя твердый растпор с и-модификацией титана. [c.8]

Сплав Э635 в холоднодеформированном и отожженном состоянии имеет прочность, не уступающую бинарному сплаву Э125, высокую коррозионную стойкость в воде и кипящем теплоносителе различного состава, высокое сопротивление ползучести в широком диапазоне флю-енсов, плотностей потока нейтронов, напряжений и температур облучения [18, 20]. Легирование циркония только ниобием или оловом не обеспечивает достаточной коррозионной стойкости сплавов ЭПО и цир-калоя-2 в пароводяной смеси, содержащей кислород, особенно при перегревах выше 380 °С. В этих условиях входящее в состав сплава Э635 железо улучшает коррозионную стойкость циркония (рис. 5.8). [c.366]

X. Шлейхер [145] указывает на повышение коррозионной стойкости циркония и его сплавов с оловом в случае легирования их небольшими количествами палладия (рис. 71, 72) при испытаниях в воде (360°) и водяном паре (480° С) и высоком давлении (200 атм). Коррозионная стойкость циркония повышалась также в результате контакта его с металлическим палладием, что свидетельствует об электрохимическом характере коррозии циркония в этих условиях. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...