Жаропрочные сплавы на основе Со

Жаропрочные сплавы на основе Со [c.222]

Химический состав и механические свойства жаропрочных сплавов на основе Со (ГОСТ 5632—61) [c.223]

Сплавы на основе Со обладают большей жаропрочностью, чем на основе N1, однако они являются весьма дорогостоящими. Химический состав и механические свойства этих сплавов приведены в табл. 13.15. [c.222]

Прежние наиболее жаропрочные сплавы на основе N1—Сг—Ре и Со оказались непригодными в качестве основы новых сплавов. Очевидно, температура 1000—1200° С для этих сплавов является предельной температурой их использования. [c.77]

Жаропрочные сплавы на основе никеля содержат обычно хром (более 10%), алюминий, кобальт, молибден, вольфрам, ниобий, титан, бор. Жаростойкость этих сплавов повышается за счет образования при нагреве на поверхности заготовок и деталей окиси хрома и двойной окиси со структурой шпинели. Введение в состав никелевых сплавов алюминия значительно повышает жаростойкость, так как окисные пленки имеют структуру шпинели. [c.214]

Алюминиевые сплавы и алюминий по обрабатываемости близки к жаропрочным сплавам на основе никеля скорость съема при обработке этих сплавов на 30—60% выше скоростей съема при обработке стали, что связано со сравнительно низкой температурой плавления алюминия. [c.82]

Так, например, выбор сплавов для реактивных двигателей определяется рабочими температурами деталей, нагрузками, которые они воспринимают, и длительностью работы. Для работы при температурах до 300 С (когда у сталей еще не наблюдается явления ползучести) применяют обычные конструкционные стали. В интервале температур 300—500 С используют так называемые теплостойкие стали, сохраняющие при этих температурах свою прочность и сопротивляющиеся газовой коррозии. Для работы при температурах свыше 600 С применяют жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы. Причем до 650 С используют высоколегированные сложные стали аустенитного типа, а свыше 650° С — сложные сплавы на основе N1, Со и Ре. [c.197]

По сравнению со сплавами на основе Ре сплавы на основе N1 обладают большей жаропрочностью и жаростойкостью, однако являются более дорогостоящими, чем жаропрочные стали. [c.215]

Достаточная удельная прочность, хорошие антикоррозионные свойства и значительная жаропрочность (по сравнению со сплавами на основе А1 и М ) характеризуют сплавы на основе Т1 как перспективные конструкционные материалы. [c.224]

Жаропрочные композиции на основе N1, Ре, Со и др. не могут быть использованы при рабочих температурах 1000—2000° С. Для этого применяют тугоплавкие металлы и сплавы на их основе. [c.225]

Втирая группа объединяет металлокерамические сплавы на основе тугоплавких соединений карбидов, боридов, нитридов, силицидов с добавлением вязких металлов Со и N1. Эти сплавы являются наиболее жаропрочными из всех известных материалов. [c.229]

Особенностью диаграмм рекристаллизации III рода ряда жаропрочных сплавов на никелевой и железной основе является наличие двух максимумов величины зерна, из которых первый связан с рекристаллизацией после критической степени деформации, а второй — в области степеней деформации 20—40%—со вторичной рекристаллизацией, вызванной стабилизацией большинства зерен дисперсными частицами. [c.386]

Проведенные Томпсоном и др. [83] исследования стержневого эвтектического сплава Со — Сг с карбидным упрочнением свидетельствуют о прочности связи и высокотемпературной стабильности поверхности раздела. Характеристики кратковременной и длительной прочности приведены на рис. 21. Микроструктура эвтектики практически стабильна вплоть до 1370 К, а эвтектический сплав обладает более высоким сопротивлением ползучести, чем традиционный жаропрочный сплав на кобальтовой основе Маг М-302. Судя по энергии активации, процесс ползучести определяется упрочняющей карбидной фазой, что также подтверждает эффективность передачи нагрузки через поверхность раздела. [c.263]

Введение кобальта в жаропрочные сплавы на никелевой основе оказывает положительное влияние иа жаропрочность и технологичность (ковкость). Это влияние особенно полезно, когда сплавы сильно легированы Ti, W, Мо и В вместе с А1. Кобальт оказывает более эффективное влияние на жаропрочность в сплавах, легированных Ti. В сплавах с Ti образуется интерметаллидная фаза типа Ni.Al или (Ni, Со, Сг)з А1. В сплавах с Ti основной упрочняющей фазой является у типа Nig (Ti, Al), в которой кобальт частично замещает никель (Ni, Со, Сг), количество упрочняющей у -фазы наибольшее, когда содержание кобальта в них около 10—15% (рис, 44). [c.182]

Определенную новизну представляют исследования по определению эффективности и смазывающего действия покрытий при прокатке слитков из жаропрочных сплавов на прутки, а также сравнение покрытий и стеклосмазок на основе стеклоткани. Полученные данные показывают, что при степени деформации 18—20% и прокатке со смазкой стеклотканью усилия деформирования металла составляют 117 тс, давления 45 кгс/мм . При прокатке с покрытием ЭВТ-10 эти показатели 105 тс и 41 кгс/мм. [c.119]

Сейчас высокотемпературным изотермическим деформированием можно получать заготовки из легированных сталей, титановых и жаропрочных сплавов разнообразных конфигураций. Изотермические условия можно создать в специальных штамповых блоках, позволяющих со сравнительно небольшими затратами энергии нагревать инструмент до температуры деформации. Штамповыми материалами служат литейные жаропрочные сплавы на никелевой основе. Заготовки нагревают в автономном нагревателе или непосредственно в штамповом блоке. При деформировании в качестве смазки обычно используют различные стекла, эмали и пылевидные вещества. [c.22]

Практика горячих испытании жаропрочных сплавов на желез-поп основе показала, что их длительная твердость не всегда со- [c.315]

Группа жаропрочных сплавов на никелевой основе отличается улучшенной по сравнению со сталями обрабатываемостью. Скорость съема для жаропрочных сплавов на 30—50% выше получаемой при обработке обычных сталей. Для некоторых жаропрочных сплавов (например, Ж6) получены скорости съема, превышающие в 2 раза аналогичный показатель обрабатываемости сталей. Замечено, что с ростом мощности указанное различие в обрабатываемости между сталями и жаропрочными сплавами увеличивается. Это улучшение обрабатываемости с переходом от обычных углеродистых сталей к жаропрочным сталям и сплавам обусловлено уменьшением температуропроводности и теплосодержания последних. Добавки к жаропрочным сплавам тугоплавких компонентов, таких как вольфрам и титан, ухудшают обрабатываемость жаропрочных сплавов. [c.81]

Жаропрочные, устойчивые к ползуче- сти сплавы на основе N1, Со, включающие (в данном случае) группу нимоников. [c.366]

Изыскание сплавов на основе молибдена ведется в области составов, определяющих способность к деформированию, так как в результате деформации существенно повышаются жаропрочные свойства. Степень упрочнения при легировании (и соответственно, падения пластичности) связана с растворимостью данного элемента в молибдене. Так, малорастворимые элементы (В, 51, № и Со) сильно повышают твердость молибдена, тогда как элементы, обладающие неограниченной растворимостью ( У, Та, ЫЬ, Т1, V), вызывают сравнительно небольшое упрочнение (рис. 82 и 83). В табл. 70 приведены предельные значения содержания легирующих элементов, отвечающие сохранению способности молибдена деформироваться в горячем состоянии. [c.1320]

Жаропрочные сплавы на основе кобальта имеют более низ кие характеристики жаропрочности по сравнению со спла вами на основе никеля Уровень жаропрочности кобальто вых сплавов связан с упрочнением твердого раствора при легировании и с выделением упрочняющих фаз [c.335]

Superalloys — Суперсплавы. Жаропрочные сплавы, на основе Ni, Fe— Ni или Со, которые проявляют высокую прочность и окалиностой-кость при повышенных температурах. [c.1057]

Тугоплавкие металлы и их сплавы. К числу тугоплавких условно относятся Сг и металлы V, Rh, НГ, Ru, Ir, Mo, Та, Nb, Os, Re и VV, температура плавления которых выше 1875 С — температуры плавления хрома. Все они имеют объемноцептрировапиую кубическую решетку. Проблема получения технических тугоплавких металлов и создания тугоплавких сплавов вызвана требованиями сверхзвуковой авиации и ракетной техники и турбостроения, т. е. требованиями сохранять дпсгаточпую прочность при 1100°С и даже при более высокой температуре, вместо 650—870 °С, до которой способны работать жаропрочные стали и сплавы на основе Ni и Со. [c.328]

В качестве керамической составляющей в кермете обычно используют оксиды А1, Be, Mg, Zr, Th, U, карбиды W, Ti, Та, Nb, r, бориды Zr, Ti, в качестве металлической составляющей - ту гоплавкие металлы, металлы груттпы Fe и др, К керметам относят твердые сплавы на основе Ni, Со, и карбидов W, Ti, Та, Мо, характеризующиеся высокой твердостью, прочностью, жаростойкостью и жаропрочностью. [c.54]

По данным Дюваля и Овчарского, введение операции перестаривания заготовок позволило решить проблему околошовного растрескивания сварных соединений одного из наиболее жаропрочных сплавов на никелевой основе марки Юдимет-700 (0,06% С 15,4% Сг 5,0% Мо 18,8% Со 4,4% А1 3,4% Т1 0,03% В). Разработанный для этой цели оптимальный термический режим состоит из аустенитизации при 1170° С и двухступенчатой стабилизации при 1075° С с длительностью выдержки 16 ч с последующим охлаждением со скоростью 56° С/ч до 1024° С и выдержкой при этой температуре 16 ч. Далее заготовки медленно охлаждаются со скоростью 28° С/ч до 900° С, 56° С/ч до 565° С и затем на воздухе до комнатной температуры. Отмечается также, что после этой операции заметно улучшается и формообразование сплава. После аргоно-дуговой сварки заготовок с использованием в качестве присадки проволоки марки 718 изделие успешно проходит нагрев под термическую обработку со скоростью 1600° С/ч. [c.249]

В ряде двойных титановых систем известны химические соединения, обладающие широким интервалом гомогенности и имеющие ряд весьма интересных свойств. Например, в системе Ti — А1 существует эквиатомное соединение TiAl [интервал гомогенности от 33,5 до 44,5% (по массе) А1], имеющее сравнительно невысокую твердость при комнатной температуре, хорошее сопротивление окислению и некоторую пластичность при сжатии. Это соединение, известное под названием 7-фазы, имеет жаропрочность, сравнимую с жаропрочностью никелевых сплавов, а плотность (3,5) в 2,5 раза меньше. Однако сплавы на основе 7-фазы хрупко разрушаются при растяжении, что и является основным препятствием их практического использования. Интересные для исследователей жаропрочных сплавов металлидные фазы эквиатом-пого состава наблюдаются также в системах Ti — Ni и Ti —Со. [c.19]

Никель образует твердые растворы со многими элементами, что обусловливает значительные возможности достижения высокой жаропрочности сплавов на его основе Температурная зависимость растворимости некоторых элементов приведена на рис 192 При 1000°С кобальт, железо, марганец и медь образуют неограниченные твердые растворы, а такие тугоплавкие металлы, как хром, вольфрам, молибден, тантал, ниобий, ванадий, — ограниченные твердые растворы с различными об ластями гомогенности Растворимость при 1000°С таких элемен тов, как титан и алюминий, со ставляет соответственно 10 и 7 % [c.323]

ИЛИ азота, ухудшающего механические свойства сплава. С этой точки зрения полезно легирование металлами, снижающими растворимость кислорода и азота, напри мер, молибденом и вольфрамом. Максимальной жаростой костью обладают сложнолегированные сплавы. Напри мер, повышение жаростойкости сплавов Nb—Ti дости гают легированием их алюминием, вольфрамом, хромом цирконием, никелем и иттрием. Сплав на основе ниобия содержащий Ti — 25, А1 — 8, Y — 0,2 %, окисляется при 1100 °С со скоростью 0,15 мг-см -ч . Скорость окисления при 1100 °С сплава, содержащего Ti — 20, W— 10, Ni — 4%, равна 1,4 мг-см >ч" . Таким образом, достигнуто примерно 100-кратное увеличение жаростойкости ниобия. Однако жаростойкое легирование часто приводит к снижению жаропрочных свойств. Этого недостатка лишены сплавы Nb—W—Ti, дополнительное легирование которых металлами группы железа снижает скорость окисления при 1200 °С до 2,7 мг-см -4" . К этой [c.429]

Титан и его сплавы. Титан относится к группе тугоплавких металлов. Температура плавления титана 1665 qz 5° С, плотность 4,5 г/см . Предел прочности при растяукении чистого титана Ов = 250 МН/м , удлинение б = 70% технического титана, со-дер кащего примеси, Ов = 300 -i- 550 МН/м , б = 20 ч- 30%, т. е. чем больше примесей содержится в титане, тем выше его прочность и ниже пластичность. Однако отношение a ly (удельная прочность) титана значительно выше, чем у многих легированных конструкционных сталей. Вследствие этого при замене стали титановыми сплавами можно при равной прочности получить до 40% экономии по массе детали. Несмотря на высокую температуру плавления, титан имеет более низкую жаропрочность, чем сплавы на основе железа и никеля. Предельная температура использования титана и его сплавов не выше 550—600° С. При более высокой температуре титан и его сплавы легко окисляются и поглощают водород. [c.24]

Для обработки жаропрочных сталей с повышенным по сравнению со сталью ЭЯ 1Т содержанием углерода и жаропрочных сплавов на никелевой основе, легированных титаном и алюминием, скорость резания должна быть понижена в 3- 5 раз сравнительно со сталью ЭЯ1Т. Для стали ЭИ69 поправочной коэффициент на скорость резания составляет 0,6. [c.305]

Сплавы ЛЧ—Сг, N1—Ге—Сг, N1 —Ее--Сг—Мг, называемые н н X р о м о. м нлн X р о м е л е м, обладают большим р, чем сплавы на основе Сн—N1 они более прочны механически (0 == 60—110 кгс/млА), более сто1ши против окисления прп нагреве (макс. рабочая темн-ра 1000—1250°). Гем больше Сг в этих сплавах, тем выше их антикоррозионная устойчивость (однако содержание Сг не превышает 33%, т. к. при большем его количестве сплавы становятся двухфазными II значительно менее пластичными). Нихромы, донолнптельно легированные Т1, А1, У, Мо, Ма, Со п др. элемептами и подвергнутые сиец. термич. обработке, сохраняют высокую прочность при значит, нагреве (см. Жаропрочные сплавы). Сплавы Ре — Сг — А1 (фехраль, хрома л ь), а также Ре — А1, Ре — 31 — А1 обладают повышенным о (по )Ядка 1,1—2,2 ом-мм-1м) и могут работать до весьма высоких темп-р (850—1500°), ио они менее стабильны и менее пластичны, чем нихромы. [c.438]

Р9Ф5 Для изготовления режущих инструментов, предназначенных для выполнения отделочных (чистовых операций, когда срезается нетолстая стружка и инструмент че нагревается до высоких температур. В этих условиях сталь отличается особо высокой износостойкостью по сравнению со сталью Р1Я и Р9. Применяется также для обработки материалов, обладающих абразивными свойствами (пластмасс, фибры, эбонита и т. п ) для обработки жаропрочных сплавов и сплавов на основе титана для обработки стали средней твердости [c.819]

Сталь марки РЭФ6 обладает низкой щлифуемостью, повышенной износостойкостью и незначительно повышенной красностойкостью. Применяют сталь этой марки преимущественно для изготовления режущих инструментов, предназначенных для выполнения отделочных (чистовых) операций, когда снимается тонкая стружка и инструмент е разогревается до высоких температур. В этих условиях сталь отличается особенно высокой износостойкостью по сравнению со сталью марок PIS и Р9. Эту сталь используют для обработки материалов, обладающих абразивными свойствами, а также для обработки жаропрочных сплавов и сплавов на основе титана и для обработки стали средней твердости. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...