Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Жаропрочные сплавы на основе Со

Жаропрочные сплавы на основе Со  [c.222]

Химический состав и механические свойства жаропрочных сплавов на основе Со (ГОСТ 5632—61)  [c.223]

Сплавы на основе Со обладают большей жаропрочностью, чем на основе N1, однако они являются весьма дорогостоящими. Химический состав и механические свойства этих сплавов приведены в табл. 13.15.  [c.222]

Прежние наиболее жаропрочные сплавы на основе N1—Сг—Ре и Со оказались непригодными в качестве основы новых сплавов. Очевидно, температура 1000—1200° С для этих сплавов является предельной температурой их использования.  [c.77]


Жаропрочные сплавы на основе никеля содержат обычно хром (более 10%), алюминий, кобальт, молибден, вольфрам, ниобий, титан, бор. Жаростойкость этих сплавов повышается за счет образования при нагреве на поверхности заготовок и деталей окиси хрома и двойной окиси со структурой шпинели. Введение в состав никелевых сплавов алюминия значительно повышает жаростойкость, так как окисные пленки имеют структуру шпинели.  [c.214]

Алюминиевые сплавы и алюминий по обрабатываемости близки к жаропрочным сплавам на основе никеля скорость съема при обработке этих сплавов на 30—60% выше скоростей съема при обработке стали, что связано со сравнительно низкой температурой плавления алюминия.  [c.82]

Так, например, выбор сплавов для реактивных двигателей определяется рабочими температурами деталей, нагрузками, которые они воспринимают, и длительностью работы. Для работы при температурах до 300 С (когда у сталей еще не наблюдается явления ползучести) применяют обычные конструкционные стали. В интервале температур 300—500 С используют так называемые теплостойкие стали, сохраняющие при этих температурах свою прочность и сопротивляющиеся газовой коррозии. Для работы при температурах свыше 600 С применяют жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы. Причем до 650 С используют высоколегированные сложные стали аустенитного типа, а свыше 650° С — сложные сплавы на основе N1, Со и Ре.  [c.197]

По сравнению со сплавами на основе Ре сплавы на основе N1 обладают большей жаропрочностью и жаростойкостью, однако являются более дорогостоящими, чем жаропрочные стали.  [c.215]

Достаточная удельная прочность, хорошие антикоррозионные свойства и значительная жаропрочность (по сравнению со сплавами на основе А1 и М ) характеризуют сплавы на основе Т1 как перспективные конструкционные материалы.  [c.224]

Жаропрочные композиции на основе N1, Ре, Со и др. не могут быть использованы при рабочих температурах 1000—2000° С. Для этого применяют тугоплавкие металлы и сплавы на их основе.  [c.225]

Втирая группа объединяет металлокерамические сплавы на основе тугоплавких соединений карбидов, боридов, нитридов, силицидов с добавлением вязких металлов Со и N1. Эти сплавы являются наиболее жаропрочными из всех известных материалов.  [c.229]

Особенностью диаграмм рекристаллизации III рода ряда жаропрочных сплавов на никелевой и железной основе является наличие двух максимумов величины зерна, из которых первый связан с рекристаллизацией после критической степени деформации, а второй — в области степеней деформации 20—40%—со вторичной рекристаллизацией, вызванной стабилизацией большинства зерен дисперсными частицами.  [c.386]


Проведенные Томпсоном и др. [83] исследования стержневого эвтектического сплава Со — Сг с карбидным упрочнением свидетельствуют о прочности связи и высокотемпературной стабильности поверхности раздела. Характеристики кратковременной и длительной прочности приведены на рис. 21. Микроструктура эвтектики практически стабильна вплоть до 1370 К, а эвтектический сплав обладает более высоким сопротивлением ползучести, чем традиционный жаропрочный сплав на кобальтовой основе Маг М-302. Судя по энергии активации, процесс ползучести определяется упрочняющей карбидной фазой, что также подтверждает эффективность передачи нагрузки через поверхность раздела.  [c.263]

Введение кобальта в жаропрочные сплавы на никелевой основе оказывает положительное влияние иа жаропрочность и технологичность (ковкость). Это влияние особенно полезно, когда сплавы сильно легированы Ti, W, Мо и В вместе с А1. Кобальт оказывает более эффективное влияние на жаропрочность в сплавах, легированных Ti. В сплавах с Ti образуется интерметаллидная фаза типа Ni.Al или (Ni, Со, Сг)з А1. В сплавах с Ti основной упрочняющей фазой является у типа Nig (Ti, Al), в которой кобальт частично замещает никель (Ni, Со, Сг), количество упрочняющей у -фазы наибольшее, когда содержание кобальта в них около 10—15% (рис, 44).  [c.182]

Определенную новизну представляют исследования по определению эффективности и смазывающего действия покрытий при прокатке слитков из жаропрочных сплавов на прутки, а также сравнение покрытий и стеклосмазок на основе стеклоткани. Полученные данные показывают, что при степени деформации 18—20% и прокатке со смазкой стеклотканью усилия деформирования металла составляют 117 тс, давления 45 кгс/мм . При прокатке с покрытием ЭВТ-10 эти показатели 105 тс и 41 кгс/мм.  [c.119]

Сейчас высокотемпературным изотермическим деформированием можно получать заготовки из легированных сталей, титановых и жаропрочных сплавов разнообразных конфигураций. Изотермические условия можно создать в специальных штамповых блоках, позволяющих со сравнительно небольшими затратами энергии нагревать инструмент до температуры деформации. Штамповыми материалами служат литейные жаропрочные сплавы на никелевой основе. Заготовки нагревают в автономном нагревателе или непосредственно в штамповом блоке. При деформировании в качестве смазки обычно используют различные стекла, эмали и пылевидные вещества.  [c.22]

Практика горячих испытании жаропрочных сплавов на желез-поп основе показала, что их длительная твердость не всегда со-  [c.315]

Группа жаропрочных сплавов на никелевой основе отличается улучшенной по сравнению со сталями обрабатываемостью. Скорость съема для жаропрочных сплавов на 30—50% выше получаемой при обработке обычных сталей. Для некоторых жаропрочных сплавов (например, Ж6) получены скорости съема, превышающие в 2 раза аналогичный показатель обрабатываемости сталей. Замечено, что с ростом мощности указанное различие в обрабатываемости между сталями и жаропрочными сплавами увеличивается. Это улучшение обрабатываемости с переходом от обычных углеродистых сталей к жаропрочным сталям и сплавам обусловлено уменьшением температуропроводности и теплосодержания последних. Добавки к жаропрочным сплавам тугоплавких компонентов, таких как вольфрам и титан, ухудшают обрабатываемость жаропрочных сплавов.  [c.81]

Жаропрочные, устойчивые к ползуче- сти сплавы на основе N1, Со, включающие (в данном случае) группу нимоников.  [c.366]

Изыскание сплавов на основе молибдена ведется в области составов, определяющих способность к деформированию, так как в результате деформации существенно повышаются жаропрочные свойства. Степень упрочнения при легировании (и соответственно, падения пластичности) связана с растворимостью данного элемента в молибдене. Так, малорастворимые элементы (В, 51, № и Со) сильно повышают твердость молибдена, тогда как элементы, обладающие неограниченной растворимостью ( У, Та, ЫЬ, Т1, V), вызывают сравнительно небольшое упрочнение (рис. 82 и 83). В табл. 70 приведены предельные значения содержания легирующих элементов, отвечающие сохранению способности молибдена деформироваться в горячем состоянии.  [c.1320]


Жаропрочные сплавы на основе кобальта имеют более низ кие характеристики жаропрочности по сравнению со спла вами на основе никеля Уровень жаропрочности кобальто вых сплавов связан с упрочнением твердого раствора при легировании и с выделением упрочняющих фаз  [c.335]

Superalloys — Суперсплавы. Жаропрочные сплавы, на основе Ni, Fe— Ni или Со, которые проявляют высокую прочность и окалиностой-кость при повышенных температурах.  [c.1057]

Тугоплавкие металлы и их сплавы. К числу тугоплавких условно относятся Сг и металлы V, Rh, НГ, Ru, Ir, Mo, Та, Nb, Os, Re и VV, температура плавления которых выше 1875 С — температуры плавления хрома. Все они имеют объемноцептрировапиую кубическую решетку. Проблема получения технических тугоплавких металлов и создания тугоплавких сплавов вызвана требованиями сверхзвуковой авиации и ракетной техники и турбостроения, т. е. требованиями сохранять дпсгаточпую прочность при 1100°С и даже при более высокой температуре, вместо 650—870 °С, до которой способны работать жаропрочные стали и сплавы на основе Ni и Со.  [c.328]

В качестве керамической составляющей в кермете обычно используют оксиды А1, Be, Mg, Zr, Th, U, карбиды W, Ti, Та, Nb, r, бориды Zr, Ti, в качестве металлической составляющей - ту гоплавкие металлы, металлы груттпы Fe и др, К керметам относят твердые сплавы на основе Ni, Со, и карбидов W, Ti, Та, Мо, характеризующиеся высокой твердостью, прочностью, жаростойкостью и жаропрочностью.  [c.54]

По данным Дюваля и Овчарского, введение операции перестаривания заготовок позволило решить проблему околошовного растрескивания сварных соединений одного из наиболее жаропрочных сплавов на никелевой основе марки Юдимет-700 (0,06% С 15,4% Сг 5,0% Мо 18,8% Со 4,4% А1 3,4% Т1 0,03% В). Разработанный для этой цели оптимальный термический режим состоит из аустенитизации при 1170° С и двухступенчатой стабилизации при 1075° С с длительностью выдержки 16 ч с последующим охлаждением со скоростью 56° С/ч до 1024° С и выдержкой при этой температуре 16 ч. Далее заготовки медленно охлаждаются со скоростью 28° С/ч до 900° С, 56° С/ч до 565° С и затем на воздухе до комнатной температуры. Отмечается также, что после этой операции заметно улучшается и формообразование сплава. После аргоно-дуговой сварки заготовок с использованием в качестве присадки проволоки марки 718 изделие успешно проходит нагрев под термическую обработку со скоростью 1600° С/ч.  [c.249]

В ряде двойных титановых систем известны химические соединения, обладающие широким интервалом гомогенности и имеющие ряд весьма интересных свойств. Например, в системе Ti — А1 существует эквиатомное соединение TiAl [интервал гомогенности от 33,5 до 44,5% (по массе) А1], имеющее сравнительно невысокую твердость при комнатной температуре, хорошее сопротивление окислению и некоторую пластичность при сжатии. Это соединение, известное под названием 7-фазы, имеет жаропрочность, сравнимую с жаропрочностью никелевых сплавов, а плотность (3,5) в 2,5 раза меньше. Однако сплавы на основе 7-фазы хрупко разрушаются при растяжении, что и является основным препятствием их практического использования. Интересные для исследователей жаропрочных сплавов металлидные фазы эквиатом-пого состава наблюдаются также в системах Ti — Ni и Ti —Со.  [c.19]

Никель образует твердые растворы со многими элементами, что обусловливает значительные возможности достижения высокой жаропрочности сплавов на его основе Температурная зависимость растворимости некоторых элементов приведена на рис 192 При 1000°С кобальт, железо, марганец и медь образуют неограниченные твердые растворы, а такие тугоплавкие металлы, как хром, вольфрам, молибден, тантал, ниобий, ванадий, — ограниченные твердые растворы с различными об ластями гомогенности Растворимость при 1000°С таких элемен тов, как титан и алюминий, со ставляет соответственно 10 и 7 %  [c.323]

ИЛИ азота, ухудшающего механические свойства сплава. С этой точки зрения полезно легирование металлами, снижающими растворимость кислорода и азота, напри мер, молибденом и вольфрамом. Максимальной жаростой костью обладают сложнолегированные сплавы. Напри мер, повышение жаростойкости сплавов Nb—Ti дости гают легированием их алюминием, вольфрамом, хромом цирконием, никелем и иттрием. Сплав на основе ниобия содержащий Ti — 25, А1 — 8, Y — 0,2 %, окисляется при 1100 °С со скоростью 0,15 мг-см -ч . Скорость окисления при 1100 °С сплава, содержащего Ti — 20, W— 10, Ni — 4%, равна 1,4 мг-см >ч" . Таким образом, достигнуто примерно 100-кратное увеличение жаростойкости ниобия. Однако жаростойкое легирование часто приводит к снижению жаропрочных свойств. Этого недостатка лишены сплавы Nb—W—Ti, дополнительное легирование которых металлами группы железа снижает скорость окисления при 1200 °С до 2,7 мг-см -4" . К этой  [c.429]

Титан и его сплавы. Титан относится к группе тугоплавких металлов. Температура плавления титана 1665 qz 5° С, плотность 4,5 г/см . Предел прочности при растяукении чистого титана Ов = 250 МН/м , удлинение б = 70% технического титана, со-дер кащего примеси, Ов = 300 -i- 550 МН/м , б = 20 ч- 30%, т. е. чем больше примесей содержится в титане, тем выше его прочность и ниже пластичность. Однако отношение a ly (удельная прочность) титана значительно выше, чем у многих легированных конструкционных сталей. Вследствие этого при замене стали титановыми сплавами можно при равной прочности получить до 40% экономии по массе детали. Несмотря на высокую температуру плавления, титан имеет более низкую жаропрочность, чем сплавы на основе железа и никеля. Предельная температура использования титана и его сплавов не выше 550—600° С. При более высокой температуре титан и его сплавы легко окисляются и поглощают водород.  [c.24]

Для обработки жаропрочных сталей с повышенным по сравнению со сталью ЭЯ 1Т содержанием углерода и жаропрочных сплавов на никелевой основе, легированных титаном и алюминием, скорость резания должна быть понижена в 3- 5 раз сравнительно со сталью ЭЯ1Т. Для стали ЭИ69 поправочной коэффициент на скорость резания составляет 0,6.  [c.305]


Сплавы ЛЧ—Сг, N1—Ге—Сг, N1 —Ее--Сг—Мг, называемые н н X р о м о. м нлн X р о м е л е м, обладают большим р, чем сплавы на основе Сн—N1 они более прочны механически (0 == 60—110 кгс/млА), более сто1ши против окисления прп нагреве (макс. рабочая темн-ра 1000—1250°). Гем больше Сг в этих сплавах, тем выше их антикоррозионная устойчивость (однако содержание Сг не превышает 33%, т. к. при большем его количестве сплавы становятся двухфазными II значительно менее пластичными). Нихромы, донолнптельно легированные Т1, А1, У, Мо, Ма, Со п др. элемептами и подвергнутые сиец. термич. обработке, сохраняют высокую прочность при значит, нагреве (см. Жаропрочные сплавы). Сплавы Ре — Сг — А1 (фехраль, хрома л ь), а также Ре — А1, Ре — 31 — А1 обладают повышенным о (по )Ядка 1,1—2,2 ом-мм-1м) и могут работать до весьма высоких темп-р (850—1500°), ио они менее стабильны и менее пластичны, чем нихромы.  [c.438]

Р9Ф5 Для изготовления режущих инструментов, предназначенных для выполнения отделочных (чистовых операций, когда срезается нетолстая стружка и инструмент че нагревается до высоких температур. В этих условиях сталь отличается особо высокой износостойкостью по сравнению со сталью Р1Я и Р9. Применяется также для обработки материалов, обладающих абразивными свойствами (пластмасс, фибры, эбонита и т. п ) для обработки жаропрочных сплавов и сплавов на основе титана для обработки стали средней твердости  [c.819]

Сталь марки РЭФ6 обладает низкой щлифуемостью, повышенной износостойкостью и незначительно повышенной красностойкостью. Применяют сталь этой марки преимущественно для изготовления режущих инструментов, предназначенных для выполнения отделочных (чистовых) операций, когда снимается тонкая стружка и инструмент е разогревается до высоких температур. В этих условиях сталь отличается особенно высокой износостойкостью по сравнению со сталью марок PIS и Р9. Эту сталь используют для обработки материалов, обладающих абразивными свойствами, а также для обработки жаропрочных сплавов и сплавов на основе титана и для обработки стали средней твердости.  [c.146]


Смотреть страницы где упоминается термин Жаропрочные сплавы на основе Со : [c.190]    [c.290]    [c.42]    [c.333]    [c.79]    [c.414]    [c.12]    [c.215]    [c.75]    [c.440]    [c.15]    [c.82]    [c.53]    [c.39]    [c.38]    [c.215]    [c.171]   
Смотреть главы в:

Материаловедение  -> Жаропрочные сплавы на основе Со



ПОИСК



Выделение карбидов из жаропрочных сталей и сплавов на железной и никелевой основе

Жаропрочность

Жаропрочные КЭП

Жаропрочные и жаростойкие сплавы на основе

Жаропрочные ковочные сплавы на основе системы Ковочные сплавы на основе системы А1—Си—Si—Mg—Мп (АК

Жаропрочные сплавы алюминиевые на никелевой основе, механич. свойства

Жаропрочные сплавы на нежелезной основе

Жаропрочные сплавы на никелевой и железоникелевой основе, выплавляемые в вакуумных печах для работы

Жаропрочные сплавы на никелевой основе деформируемые

Жаропрочные сплавы на никелевой основе литейные

Жаропрочные сплавы на никелевой основе, их свойства и области применения

Жаропрочные сплавы на основе кобальта

Жаропрочные сплавы на основе никеля и тугоплавких металСтали и сплавы с особыми физическими свойствами

Жаропрочные сплавы на основе никеля и тугоплавких металлов

Жаропрочные сплавы на основе системы А1—Си—Мп

Жаростойкие и жаропрочные сплавы на никелевой основе

Закалка сплавов жаропрочных на никелевой основе деформируемых

Закалка сплавов жаропрочных окалиностойких на никелевой основе

Никель и жаропрочные сплавы на его основе

Основы жаропрочности

Отечественные жаропрочные и окалиностойкие сплавы на никелевой основе

Плавка жаропрочных сплавов на основе железа

Плавка и заливка жаропрочных сплавов на основе никеля

Погребняк А. Д. Сопротивление усталости жаропрочных никелевых сплавов и его прогнозирование на основе структурно-кинетического подхода

Промышленные жаропрочные сплавы на никелевой основе

Сварка жаропрочных сплавов на никелевой основе

Сварка жаропрочных сталей и сплавов на никелевой основе

Сварные соединения жаропрочных сплавов на никелевой основе

Свойства и особенности жаропрочных сплавов на никелевой основе

Сплавы жаропрочные

Сплавы жаропрочные деформируемые на кобальтовой основе состав, термическая обработка, свойства

Сплавы жаропрочные и жаростойкие деформируемые на никелевой основ

Сплавы жаропрочные иа основе кобаль

Сплавы жаропрочные иа основе кобаль вид карбидов

Сплавы жаропрочные иа основе кобаль зацней

Сплавы жаропрочные иа основе кобаль иениых и стареющих материалов

Сплавы жаропрочные иа основе кобаль микрогетерогенность строения

Сплавы жаропрочные иа основе кобаль полученные направленной крнсталли

Сплавы жаропрочные иа основе кобаль принципы используемые при созда

Сплавы жаропрочные иа основе кобаль свойства фаз

Сплавы жаропрочные иа основе кобаль та и никеля

Сплавы жаропрочные иа основе кобаль характеристики о длдисперсиоупроч

Сплавы жаропрочные литые на кобальтовой на никелевой основе типа инконель

Сплавы жаропрочные литые на кобальтовой основе молибдена состав, термическая обработка, свойства

Сплавы жаропрочные литые на кобальтовой основе типа Виталлиум состав, термические возможности, свойства

Сплавы жаропрочные на железно-никелевой основе

Сплавы жаропрочные на железо-никелевой основе 254, 255 — Назначение 254 — Пределы длительной прочности и ползучести

Сплавы жаропрочные на никелевой основе

Сплавы жаропрочные на основе хрома

Сплавы жаропрочные — Классификация на кобальто-никелевой основе 257 — Марки, пределы длительной прочности, состав

Сплавы на основе

Старение сплавов жаропрочных на никелевой основе деформируемых

Теплоемкость, коэффициенты теплопроводности и линейного расширения жаростойких и жаропрочных сплавов на хромоникелевой основе

Термическая обработка сплавов жаропрочных жаропрочных на никелевой основе

Термическая обработка сплавов жаропрочных жаропрочных на никелевой основе деформируемых

Термическая обработка сплавов жаропрочных окалиностойких на никелевой основе

Физико-химические основы процесса плавки жаропрочных сплавов

Физические основы износа режущего инструмента при обработке жаропрочного сплава



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте