Примеры расчетов на ползучесть

Примеры расчетов на ползучесть [c.582]

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ НА ПОЛЗУЧЕСТЬ [c.583]

S 1961 ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ НА ПОЛЗУЧЕСТЬ [c.591]

Рассмотрим пример расчета на ползучесть рабочей лопатки газовой турбины, для которой в 1 были определены внутренние силы, а в 2 — перемещения торцового сечения в пределах упругости. [c.105]

Пример расчета на ползучесть вращающегося диска постоянной толщины. [c.196]

Диски вращающиеся переменной толщины— Ползучесть установившаяся — Расчет 300 — Пример расчета 242 — Упругое и пластическое состояние 282 --- без центрального отверстия неравномерно нагретые—Пример расчета на прочность 246 ----неравномерно нагретые — Напряжения 243 — Пример графического расчета 250 — Пример расчета по методу Малинина 258 [c.543]

Рнс. 5.7. К примеру расчета на неуста-новившуюся ползучесть растянутого неравномерно нагретого стержня [c.187]

Без преувеличения можно сказать, что книга Ю, Н. Работнова к настоящему времени является лучшей среди подобных ей книг как у нас в стране, так и за рубежом. Впервые с единых позиций в ней дается изложение основ всех главных разделов механики деформируемого твердого тела. Книгу отличает компактность изложения, достигаемая за счет широкого применения таких эффективных методов исследования, как вариационные принципы, тензорные исчисления, теория функций комплексного переменного, интегральные преобразования и т. д. Этому также способствует и оригинальная трактовка теории напряжений. Естественно, что, представляя проблему во всем ее многообразии (стержни, пластинки, оболочки, пространственные тела, упругость, пластичность, ползучесть, наследственность, устойчивость, колебания, распространение волн, длительная прочность, разрушение), автор сконцентрировал внимание на принципиальных вопросах. Тем не менее книга снабжена достаточно большим количеством примеров расчета, для того чтобы читатель мог составить представление о практических возможностях теории. [c.9]

Численный пример и анализ результатов. Для численного решения рассматриваемо задачи устойчивости на конечном интервале времени необходимо построить решение уравнения (1.8) с граничными условиями (1.10) п начальными условиями, определяемыми соотношениями (1.11), (1.12). В расчетах ядро ползучести было взято в виде (1.7). Функция старения аппроксимировалась выражением (см. п. 4 из 1.5) [c.245]

Рекомендуемые в гл. 6 методы расчета долговечности были использованы при разработке нормативно-технической документации по расчету на прочность и оценке долговечности деталей паровых котлов и трубопроводов при малоцикловой усталости и ползучести. Ниже приведены примеры расчетов. [c.186]

Рассматриваются практические примеры, связанные с проблемой высокотемпературной прочности материалов и сами материалы. Дается расчет на прочность при высоких температурах. Описываются высокотемпературное растяжение, основы теории ползучести, механика разрушения при ползучести, высокотемпературная и термическая усталость и др. [c.4]

Ламе, щ, —термоупругие напряжения, а L . Z,e, — интегральные операторы, выражения которых приведены в работе [6], то изложенные выше методы расчета предельного цикла могут быть распространены и на данную задачу. Пример расчета циклических напряжений в трубе при ползучести был рассмотрен в ра- [c.62]

Для расчета ротора на ползучесть в течение 50 тыс. ч угловая скорость была уменьшена до й = 0,314 10 рад/с и надлежащим образом скорректирована лопаточная нагрузка, что отвечало переходу от испытательных оборотов к рабочим. Исследования выполнены для натяга б = 0,42 10 м при условии полного проскальзывания диска относительно вала. Коэффициенты, входящие в уравнения ползучести (IV.34), взяты такими же, как и в рассмотренном выше примере. [c.130]

Одип из методов преобразования времени заключается в постулировании равенства времени == I (метод равных времен, теория старения). Искомая точка N на кривой 8 = ф (Г, О находится переносом точки М параллельно оси деформации (рис. 144, 6). Данная гипотеза основана на предположении, что единственным независимым физическим параметром, влияющим на конечную структуру материала, является время, прошедшее с начала испытания. Это предположение в случае, когда семейство кривых ползучести перестраивается в одну кривую, причем по вертикали откладывается специально подобранный параметр б (Г, е), зависящий от температуры и деформации, является достоверным. В работе [92 приводится пример использования данной гипотезы при расчете деформации ползучести за N температурных циклов, когда параметрическое семейство кривых описывается формулой [c.352]

В статьях А. С. Вольфсона [32, 33] исследована установившаяся и неустановившаяся ползучесть резьбовых соединений. Для решения второй задачи использована теория течения. Как и следовало ожидать, ползучесть приводит к выравниванию усилий на витки резьбы. В примерах расчетов для релаксационной задачи установлено, что наличие резьбы мало влияет на релаксацию напряжений в стержне болта. [c.250]

Рассмотрим два примера расчетов дисков на ползучесть. [c.194]

Нагружение деталей термоциклическими нагрузками связано с релаксацией термических напряжений. Экспериментальные данные по циклической релаксации могут быть использованы как для проверки теорий расчета на циклическую ползучесть, так и для непосредственного изучения термоциклических характеристик материалов. На рис. 3.1 на примере жестко закрепленного по концам стержня показано, в какой степени может происходить уменьшение температурных напряжений при выдержке на максимальной температуре в цикле. [c.86]

Расчет многорежимной установившейся ползучести при одноосном напряженном состоянии удобно вести графически аналогично примеру, показанному на рис. 3.2. При достаточной длительности режимов результаты расчетов обычно удовлетворительно совпадают с экспериментами. [c.233]

На рис. 3.7 показано полученное шаговым методом по теории упрочнения распределение напряжений при = 10 ч в охлаждаемой лопатке и дано сравнение с напряжениями при = О и при t — оо (на режиме установившейся ползучести). Аналогичные примеры расчета шаговым методом перераспределения напряжений в лопатках приведены в работах [5, 14], [c.316]

Рассмотрим применение теории течения в расчетах на неустановившуюся ползучесть на примере простейшей задачи чистого изгиба бруса прямоугольного - поперечного сечения (рис. 14.2). По- [c.346]

Решение задач неустановившейся ползучести по теории упрочнения связано со значительно большими трудностями, чем по другим теориям. Эффективным методом расчета с использованием электронных вычислительных машин является предложенный Ю. Н. Работновым [15] метод расчета шагами во времени. Проиллюстрируем этот метод на примере расчета стержневой системы, рассмотренной в 81 (см. рис. 12.26). Примем аналитическую формулировку теории упрочнения (12.28) и (12.29). Задача решается на основе уравнения равновесия (12.79), условия совместности деформаций (12.80) и зависимостей между скоростями деформаций ползучести, деформациями ползучести и напряжениями, записанными для первого и второго стержней. [c.355]

Если необходимо увеличить точность расчета, сохранив неизменным приращение времени, то при вычислении деформаций ползучести вместо напряжений в начале приращения времени можно использовать средние значения составляющих напряжения на этом Д/. Средние напряжения заранее неизвестны, однако могут быть получены в первом приближении путем осреднения начальных напряжений и только что полученных оценок конечных приращений. Это приближение можно улучшить при помощи итерационной процедуры, в соответствии с которой последняя оценка конечного напряженного состояния осредняется с начальным напряженным состоянием, что дает средние напряжения и новую улучшенную оценку конечного напряженного состояния [6]. При получении результатов, приведенных в данной главе, итерационные процедуры не использовались. Несмотря на это упрощение, процедура анализа оказалась вычислительно устойчивой и, несомненно, точной для больших интервалов времени. Проиллюстрируем применение метода приращений на простом примере одноосного напряженного состояния. [c.263]

Увеличение жесткости подкрепляющего элемента приводит к понижению уровней прогибов, усилий, изгибающих моментов при мгновенном нагружении, снижает интенсивность процесса деформирования на большей части рассматриваемого временного интервала (О кр) и существенно влияет на устойчивость оболочек при ползучести. Это видно из сопоставления результатов расчета оболочки, подкрепленной на внутреннем контуре кольцом квадратного поперечного сечения кк=Ьк—5ко и находящейся под действием нагрузки q=223 (рис. 47), с результатами предыдущего примера, где Лк=Ьк=3 о (см. рис. 46). [c.81]

Радиальное перемещение конца лопатки постоянного сечения с учетом бандажа и лопатки переменного сечения находят численным интегрированием. В табл. 6 приведен примерный расчет ползучести лопатки переменного сечения. Для расчета приняты исходные данные из предыдущего примера. Кривая изменения площадей дана на рис. 22. Центробежная сила бандажа Сб=300 кгс. [c.60]

Поскольку замковые соединения лопаток турбины работают нри высоком уровне напряжений и температур, то в иих уже в начальный период работы могут развиваться упруго-пластические деформации ползучести. На рис. 3.21 в качестве примера приведены результаты расчета замка, находящегося под нагрузкой Со == 22 кгс/мм при той же температуре (Г — 650 С). При этой [c.99]

Для пояснения этой трактовки рассмотрим пример [120]. Пусть ось сжатого шарнирно-опертого стержня имеет пологую S-образную форму. В процессе ползучести развитие этой формы, которую можно назвать основной формой движения, завершится выпучиванием, и можно определить соответствующее критическое время. Но в реальных условиях такой стержень может выпучиться и по синусоидальной форме с одной полуволной. Если специально ввести в расчет некоторые начальные возмущения этого типа, то критическое время за счет развития возмущенного движения может оказаться меньшим. Основная форма движения оказывается неустойчивой по отношению к рассматриваемому возмущению на меньшем интервале времени. [c.263]

Методику и пример расчета на ползучесть и релаксацию фланцевых соединений с прокладкой, служащей опорой фланцев1 см. в работе [5]. [c.84]

В качестве примера рассмотрим расчет на ползучесть по теории старения составного цилиндра с поясковой нагрузкой = 14 МПа, изображенного на рис. 22. Решение упругопластической задачи осуществлялось методом переменных параметров упругости, описанным в главе П. Данные для расчета взяты такими же, как и в параграфе 7. Расчеты выполнены для трех моментов времени t, равных 10, 105 и 155 ч. В начальный момент времени результаты совпали полностью. Изохронные кривые задавались таблично. В промежуточных точках необходимые значения а,- (е,) вычислялись с помощью линейной интерполяции. Данные по изохронным кривым приведены в табл. 9. Для момента времени < = 10 ч задача решена за 5 итераций, причем чМсло [c.147]

Диски вращающиеся гиперболического профиля — Напряжения 3 — 240 —— коничрские — Напряжения 3 — 239 Диски вращающиеся переменной толщины - Ползучесть установившаяся — Расчет 3 — 300 — Пример расчета 3 — 242 — Упругое и пластическое состояние 3 — 282 - без центрального отверстия неравномерно нагретые — Пример расчета на прочность 3 — 246 --неравномерно нагретые — Напряжения 3 — 243 — Пример графического расчета 3 — 250, 258 [c.415]

Другим важным для техники примером применения расчетов на ползучесть изогнутых и скрученных стержней является расчет турбинных диафрагм. Этот вопрос тоже разработан еще недостаточно. В работе В. И. Розенблюма [138] для решения его использован аппарат теории тонких стержней Кирхгоффа — Клебша. Диафрагма, представляющая собой полукольцевую пластину, опертую по внешнему контуру и нагруженную равномерным давлением, рассчитана как изогнутый и скрученный кривой стержень, поперечное сечение которого вытянутый прямоугольник. Решение, выполненное методом Ритца, позволило дать простую оценку максимальной скорости прогиба, но не дало возможность вычислить напряжения. Этот вопрос рассмотрен в работе П. Я. Богуславского [13]. Задача решена по теории старения в формулировке Ю. Н. Работнова. В решении использован метод последовательных приближений. Результаты расчета сопоставлены с данными опыта. [c.231]

Рис. 5.2. К примеру расчета на установившуюся ползучесть растянутого неравномерно нагретого стержия

Пример расчета. На рис. 3.4 штрих-пуиктириыми линиями показаны результаты расчета установившейся ползучести диска постоянной толщины, расчет которого по теории старения приведен выше. Распределение температур и частота вращения диска приняты такими же, как в предыдущем примере. При установившейся ползучести температурные напряжения полностью снимаются. Расчет дает предельное напряженное состояние в диске при условиях, когда деформации ползучести превышают упругие температурные деформации и в то же время диск еще не разрушился (не наступила третья стадия ползучести). [c.372]

Выполнено исследование распределения напряжений в зам-J OBOM соединении с учетом деформаций ползучести при той же нагрузке до = И кгсУмм. На рис. 3.19 показан пример расчета замка, имеющего радиус впадины г — 0,4 мм, проработавшего при постоянной нагрузке и температуре 650 С в течение 100 ч. Анализ показывает, что развивающиеся при таком нагружении деформации ползучести приводят к существенному перераспределению напряжений в теле замка. Значительно снижается уровень максимальных напряжений во впадинах всех зубьев. [c.99]

В главе VI рассмотрены примеры расчета машиностроительных конструкций с учетом контактных взаимодействий. Приведены результаты гсследов ний напряженно-деформированного состояния деталей технологической оснастки для холодной листовой штамповки, контактирующих фланцевых и замковых соеди-нений различных типов. Рассмотрена ползучесть составного ротора с учетом изменения зоны контакта во времени, посадка турбинного диска на некруговон вал, контактные задачи для иллюминаторов глубоководных аппаратов. [c.5]

На примере задачи установившейся ползучести при чистом изгибе стержня прямоугольного поперечного сечения легко проиллюстрировать вариационные методы. Это сделано в книге Л. М. Качанова [63]. Как следует нз рис. 1, вариационный метод, основанный на принципе минимума дополнительного рассеяния, дает хорошую степень точности, причем наибольшие напряжения в условиях ползучести не сильно отличаются от напряжений в чисто пластическом состоянии. Это позволяет при решении более сложных задач косого изгиба и совместного косого изгиба и растяжения, рассмотренных в книге Ю. Н. Работнова [132], заменить действительное распределение напряжений тем, которое соответствует предельному равновесию стержня. Впервые такой прием был предложен Бейли [194] для расчета турбинных лопаток. [c.225]

А.А. Нигиным разработана программа расчета на ЭВМ кинетики напряженно-де( рмированного состояния дисков методом конечных элементов, алгоритм которой основан на использо-вании теории пластичности с трансляционным упрочнением в формулировке [75] и теории ползучести с анизотропным упрочнением в формулировке [76]. Использование этой программы позволяет рассчитать параметры деформационного критерия. Такие расчеты были проведены применительно к дискам [304], условия испытаний которых приведены в табл. 6.20. Тело диска разбивалось на треугольные элементы, в пределах которых принималась линейная зависимость перемещений от координат (рис. 7.21). Для определения распределения контурной нагрузки, действующей на выступ диска от лопаток, также использовался метод конечны элементов [304]. Пример такого расчета приведен на рис. 7.22. [c.494]

Рассматривается проблема оптимизации с помощью ЭВМ технологии из-готовлешш деталей ГТД по критериям прочности с учетом действия высоких звуковых частот нагружения и эксплуатационных температур. Дается методика учета охлаждения заделки (для иодавления ползучести) ири расчете цаиряжений в образцах, моделирующих перо лопаток при испытаниях по схеме поиеречны.х колебаний на высоких звуковых и ультразвуковых частотах. Предложена математическая модель и дан пример ее практического использования для оптимизации режимов и законов программного или адаптивного управления операциями. На основе аналитического исследования деформаций в характерных концентраторах напряжений найдены обобщенные параметры для контроля состояния поверхностного слоя, отражающие влияние технологии на сопротивление усталости детали. [c.438]

Пример 4.9. Рассмотрим процесс накопления повреждений в диске турбины, расчет которого с учетом истории нагружения для 150 циклов проведен в примере 3.4. На рис. 4.26 показаны кривые накопления повреждения за 125 неуста-новившихся циклов в ступице на расчетном радиусе г=9,25 см здесь Пун— суммарное повреждение от ползучести Ясн и цикличности Яун- Величина Яу определена в соответствии со вторым членом (4.71) величиныподсчитывали по (4.47) по размаху полной деформации цикла с учетом асимметрии. [c.150]

В предыдущих главах мы ознакомились с материалами, обнаруживающими простые свойства упругости, вязкости и более сложное свойство пластичности, которое может быть понято только вместе со свойством упругости и, наконец, также с более сложными свойствами уируго-вязкости жидких и твердых тел. Эти материалы были идеализированы моделями гукова, ньютонова, сен-венанова, максвеллова и кельвинова тел. Из них только три первых являются элементарными. При помощи структурных формул было показано, какое отношение качественно имеют две последние модели к двум первым. Были постулированы количественные реологические соотношения между т, т, у и у > в которых фигурируют три параметра [х, и сГт, представляющие собой реологические коэффициенты . Эти результаты приводят к довольно хорошему приближению для описания поведения реальных материалов Рассмотрим для примера такой материал, как дорожный асфальт. Прежде всего, асфальт обладает упругостью, что делает его пригодным в качестве строительного материала. Соответственно в первом приближении можно рассматривать асфальт как упругое гуково тело. И в действительности инженеры-дорожники основывают свои расчеты почти исключительно на упругости. Только когда ползучесть совершенно необходимо учитывать, они прибегают ко второму приближению и рассматривают асфальт как максвелловскую жидкость. Однако нужно заметить, что асфальт также проявляет запаздывание упругости. Чтобы принять в расчет и это свойство, нужно перейти к третьему приближению, более сложному, чем максвелловская жидкость. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...