Условия оптимального распределения нагрузки

УСЛОВИЯ ОПТИМАЛЬНОГО РАСПРЕДЕЛЕНИЯ НАГРУЗКИ [c.120]

Условия оптимального распределения нагрузки 121 [c.121]

Однако получение экстремума выражения (66) является только необходимым условием оптимального распределения нагрузки. Достаточным же условием является требование, чтобы экстремум был одновременно и минимумом. [c.124]

Следовательно, для определения необходимых и достаточных условий оптимального распределения нагрузки должны быть найдены величины соответствующих вторых частных производных. [c.124]

Таким образом, для определения условий оптимального распределения нагрузки между параллельно работающими двигателями необходимо [c.129]

При параллельном включении нескольких двигателей на один потребитель знание нагрузочных характеристик gg = f (Ng) или Gj = f (Ng) каждого двигателя дает возможность найти условия оптимального распределения всей нагрузки между двигателями, считая, что суммарный удельный расход топлива на все параллельно работающие двигатели будет минимальным. [c.86]

Уравнение (4-6) показывает, что минимальный суммарный расход топлива котельной будет при условии равенства первых производных, взятых по нагрузке каждого котла. Геометрический смысл этого уравнения заключается в том, что углы наклона касательных к кривым В1=/1(Л]) и Вг=/2( 2) для оптимального распределения нагрузки между котлами должны быть равны при одинаковых нагрузках. Производные в уравнении (4-6) можно заменить отношениями приращений расхода топлива к приращению нагрузки соответствующего котла. Тогда условие минимального суммарного расхода топлива примет вид [c.123]

В состав основного оборудования электрической станции могут входить агрегаты различного типа и назначения. Кроме того, большое количество станций имеет установки с различными начальными параметрами пара. В этих условиях рациональное распределение нагрузки между агрегатами и очередность их загрузки и разгрузки являются важным условием экономичной работы турбинного цеха. Даже при наличии однотипного оборудования распределение нагрузок между турбинами не должно быть случайным, поскольку и здесь существует оптимальный способ распределения нагрузок. [c.88]

Планетарные передачи характерны малыми габаритами и весом по сравнению с простыми зубчатыми редукторами, что объясняется а) большим передаточным числом в одной ступени, обычно позволяющим избегать многоступенчатых передач б) распределением нагрузки между несколькими сателлитами в) широким применением передач с внутренним зацеплением, обладающих повышенной несущей способностью. Однако высокие показатели работы реализуются только при условии выбора оптимальных схем. В настоящее время разработаны научные основы выбора схем и проектирование планетарных передач [114, 115]. [c.60]

Эти модели обеспечивают отработку оптимального маршрута движения шасси и программного движения манипулятора с заданной точностью в условиях неполной информации о параметрах среды (сцепление с грунтом, масса и конфигурация объекта манипулирования и т. п.) и двигательной системы робота (коэффициенты трения в редукторах, распределение нагрузки на шасси и т. п.). На этом же уровне осуществляется управление датчиками информационно-навигационной системы с целью получения необходимой информации о среде, местоположении и ориентации робота и состоянии его исполнительных механизмов. Эта информация накапливается и передается для использования другими программными модулями. [c.213]

Распределение нагрузки между двигателями называется оптимальным, если к. п. д. установки получает максимальное значение. При заданном значении это может быть выполнено только при условии, когда g получает минимальное значение. [c.120]

Для того чтобы такое распределение было оптимальным, необходимо выполнение условия (77). В точках режимов двигателей при равномерном распределении нагрузки и одинаковых нагрузочных характеристиках окажутся равными между собой не только величины 0 , но и их производные по мощности. Неравенства (87), (88) и (89), а также неравенства, которые можно было бы получить при раскрытии последующих диагональных миноров детерминанта (86), при одинаковых двигателях приводят к ряду простых условий [c.130]

Оптимальные значения радиальных и осевых зазоров для данных условий эксплуатации подшипника позволяют обеспечить рациональное распределение нагрузки между телами качения, необходимое смещение вала и корпуса в радиальном и осевом направлениях, а также улучшить и повысить стабильность виброакустических характеристик, снизить потери на трение. [c.103]

Оптимальное значение зазоров устанавливают экспериментально для каждого конкретного узла. Если подшипники собраны с большим зазором, то всю нагрузку воспринимает только один или два шарика или ролика (рис. 22, а). Условия работы подшипников при таких больших зазорах неблагоприятны, и поэтому такие зазоры недопустимы. Уменьшение зазоров приводит к более равномерному распределению нагрузки между телами качения, снижает вибрации, повышает жесткость опоры. Наличие некоторых осевых зазоров положительно сказывается на снижении момента сопротивления вращению. Обычные радиально-упорные подшипники регулируют так, чтобы осевой зазор при установившемся температурном режиме был бы близок к нулю. В этом случае под действием радиальной нагрузки находятся около половины тел качения (рис. 22, б). [c.105]

Выбор подшипника с оптимальным для данных условий эксплуатации радиальным зазором или осевой игрой позволяет обеспечить рациональное распределение нагрузки между телами [c.206]

Сравнению с подшипниками стандартных конструкций. При заданной высоте живого сечения 0,5 (D — d) подшипника очень важно в данном случае найти оптимальное соотношение толщины наружного кольца и диаметра роликов, в противном случае работоспособность подшипника будет снижена вследствие либо малого диаметра роликов (при чрезмерной толщине наружного кольца), либо недостаточно жесткого наружного кольца (ввиду возникновения в нем изгибных напряжений и деформаций, ухудшения характера распределения нагрузки между роликами и нарушения условий качения). [c.479]

Угол заострения 3 зависит от условий обработки, свойств материала заготовки и инструмента. Для точения твердых и прочных материалов применяются резцы с углами р 90° (увеличивается прочность режущей части). Для обеспечения высокой производительности и экономичности обработки необходимо выбирать оптимальные значения углов Р и у. Главный задний угол а для различных типов токарных резцов изменяется от 5 до 15°. Углы заострения (3 определяются из соотнощения а + (3 + у = 90°. Главный угол в плане ф и вспомогательный угол ф1 — это углы, измеряемые в горизонтальной координатной плоскости ХУ (см. рис. 3.8) между проекциями на нее вектора скорости продольной подачи и проекциями главной и вспомогательной режущих кромок. Угол при верщине е—угол между проекциями главной и вспомогательной режущих кромок на горизонтальную (основную) плоскость е= 180° —(ф + фх). Угол ф определяет форму площади среза и распределение нагрузки на инструмент. [c.69]

При выполнении работ по распределению нагрузки возможны отступления от оптимальных вариантов, рассчитанных по существующим методам. Это может быть вызвано нецелесообразностью частых остановок или пусков котлов из-за дополнительного расхода топлива на розжиг, особенностями схемы котельной и другими местными эксплуатационными условиями. [c.111]

После пробного пуска газогенераторной установки начинается наладочный период с целью выяснения основных параметров и необходимых условий для оптимальной работы ее. На протекание процессов газификации оказывает влияние целый ряд взаимно зависимых факторов, среди которых превалирующими будут 1) подача воздуха и пара 2) догрузка топлива 3) удаление золы и шлаков 4) шуровка газогенератора 5) снижение влажности топлива и 6) распределение нагрузки между газогенераторами. [c.381]

В связи с большой длительностью и высокой стоимостью испытаний на усталость особую актуальность приобретают вопросы планирования и статистической обработки результатов испытаний. При косвенных испытаниях планирование предусматривает не только опред ление необходимого объема испытаний серии образцов или элементов конструкций для оценки усталостных свойств с заданной степенью точности, но и оптимальное распределение этой серии на отдельные группы, испытываемые при различных условиях нагрузки, а также определение рационального числа групп. В качестве критериев при планировании испытаний на усталость, помимо точности оценки характеристик сопротивления усталости, принимают также стоимость и полное время испытаний. [c.187]

Отдельные составляющие к. п. д. не остаются постоянными, а изменяются с режимом работы машины. При нагрузках, не соответствующих режиму оптимального к. п, д., возрастает относительное значение независящих от трения потерь. Прежде всего увеличиваются вихревые потери вследствие отклонения режима потока от условий безударного входа и нормального выхода воды из рабочего колеса. Меняются и объемные потери U зависимости от положения регулирующих органов машины и распределения давления в элементах проточной части. Механические потери остаются практически постоянными по абсолютной величине, но возрастает их относительная величина при малых нагрузках. [c.11]

Принятие оптимальных решений для каждого из сравнизаемых вариантов. Это условие указывает на необходимость обеспечения для отдельных вариантов наилучших технико-экономических показателей, по которым они могут быть сопоставлены между собой. Так, например, для варианта, включающего ряд энер-тогенерирующих установок, работающих совместно на общего потребителя, следует предварительно разработать оптимальное распределение нагрузки между этими установкамп. [c.395]

Вращающееся внутреннее кольцо должно быть напрессовано на вал с определенным натягом, предусмотренным посадками ПК (согласно ГОСТ 3325—55 ), а именно Пп, Нп, Тп, Гп- При этом надо учитывать, что до 80% посадочного натяга переходит на дорожку качения внутреннего кольца, и до 30% — на дорожку качения наружного кольца- если последнее также смонтировано с натягом). Этот эффект оказывает влияние на величину монтажного радиального зазора в подшипнике. Если нулевой монтажный зазор является оптимальным с точки зрения распределения нагрузки между телами качения, то в условиях непредвиденных перекосов и нагрева ПК при работе дополнительный зазор, возникающий за счет контактных деформаций, может оказаться недостаточным для предотвращения защемления тел качения. Поэтому при малых нагрузках, в особенности для небольших подшипников, нежелательно применение значительных натягов, что также облегчает задачу монтажа и демонтажа ПК. Однако при больших и тем более ударных нагрузках посадочные натяги следует увеличивать во избежание прово-, рачивания колец относительно посадочных мест. Проворачивание может вызвать задиры, риски от проворота и выход посадочных мест из установленных допусков. Накернивание цапф, как способ восстановления натяга, категорически воспрещается. Проворачивание колец в корпусах наблюдается реже. Оно менее опасно, но нежелательно по тем же соображениям. [c.416]

Оптимальные значения зазоров устанавливают экспериментально для каждого конкретного узла. Если подшипники собраны с большим зазором, то всю нагрузку воспринимает только один или два шарика или ролика (рис. 2.26, а). Условия работы подшипников при больших задорах неблагоприятны, и поэтому такие зазоры недопустимы. Уменьшение зазоров приводит к более равномерному распределению нагрузки между телами качения, снижает вибрации, повыша- [c.195]

Для иллюстрации применения формул (IV. 15) и (IV. 18) для соединения 8X62X68, имеющего длину В = 7,7 см, крутильную жесткость GlJpl= 11,9-10 кгс-.см , распределенную жесткость соединения с = 0,759-10 кг/см и нагруженного моментом в 15 100 кгс-см (<7ср = = 600 кгс/см, Оср = 375 кгс/см ), построены кривые продольного распределения нагрузки по соединению для трех случаев а = О, а > О и а < О (рис. 59). Нетрудно заметить, что продольная коррекция с а = = 0,0002 практически выравнивает нагрузку Оптимальная величина угла утонения зуба ао может быть найдена с помощью формулы (IV. 15) из условия д 0) = д (В), которое после преобразований позволяет получить следующую простую зависимость [c.129]

Для иллюстрации применения формул (4.15) и (4.18) для соединения ё—8 X 62х X 68, имеющего длину В = = 7,7 см, крутильную жесткость GlJpl = 11,9-10 МПа, распределенную жесткость соединения с = 0,125 х X 10 МПа и нагруженного моментом в 1510 Н-м = = 6000 Н/см, Оср = 37,5 МПа), на рис. 4.7 построены кривые продольного распределения нагрузки по соединению для трех случаев а = 0, ос>0иа<0. Нетрудно заметить, что продольная коррекция с а = 0,0002 практически выравнивает нагрузку Оптимальный угол утонения зуба а может быть найден с помощью формулы (4.15) из условия до = д(В), которое после преобразований позволяет получить следующую простую зависимость [c.148]

Увеличение радиальных зазоров против оптимальных понижает точность вращения, увеличивает неравномерность. распределения сил между телами качения и, следовательно, сокращает срок службы подшипников, увеличивает вибрации. Уменьшение зазоров ухудшает riосевую нагрузку, приводит к повышению температуры и снижает максимально допустимые частоты вращения. Онтимал ,-ные зазоры в общем случае зависят от условий работы подшипников. [c.363]

Оптимальное сочетание прочности и износостойкости упрочненных слоев, а также прочности и вязкости сердцевины имеют цементуемые стали с С = 0,10 н- 0,25 % (табл. 7.1). После насыщения поверхности углеродом или одновременно углеродом и азотом детали подвергают закалке и низкому отпуску. Упрочненный слой должен иметь толщину не менее 0,5-0,6 мм. Толщиной слоя принято считать сумму толщин заэвтектоидной, эвтектоид-ной и переходной зон. Несущая способность детали определяется эффективной толщиной слоя, в которой С > 0,4 %. На внутренней границе этой зоны твердость равна 50 HR g, а на поверхности детали твердость должна быть равна 56-63 HR g. Для того чтобы в упрочненном слое распределение углерода по толщине было равномерным, используют диффузионное выравнивание. Оптимальная структура упрочненного слоя представляет собой мар-тенситную матрицу с содержащимися в ней карбидами и остаточным аустенитом. Карбиды располагаются в виде мелких округлых частиц в заэвтектоидной зоне слоя на глубине 0,1-0,25 мм от поверхности. Эти карбиды увеличивают сопротивление деталей изнашиванию. Остаточный аустенит ускоряет приработку зубчатых пар, а в деталях под нагрузкой способствует релаксации напряжений, снижая их максимум. В этом отношении особенно эффективен азотистый аустенит, получаемый при нитроцементации. Допустимое количество остаточного аустенита определяется условиями эксплуатации деталей при 10-15 % он не сказывается существенно на долговечности зубчатых колес, при количестве около 40 % — снижает контактную выносливость тя-желонагруженных зубчатых колес. [c.100]

На практике встречаются два варианта располол ения гнезд сепаратора. В первом все гнезда имеют одинаковый угол наклона, НС превышаюпл,ий Г, во втором — несколько гнезд расположены под углом 3—6°, а остальные гнезда — радиальные. При расположении гнезд сепаратора под одинаковыми углами уменьшаются потери на трение и иеравномерпость распределения нормальной нагрузки вдоль линии контакта и обеспечивает работу подшипников Б условиях, близких к оптимальным. [c.73]

Если местные значения Сь во всех сечениях между центральной частью и концом крыла одинаковы, то одинаковы и распределения давления и нагрузки по хорде. Хотя распределение кривизны или крутки удовлетворяет заданным требованиям только при одном значении Сь, модификация формы в плане теоретически эффективна для всех значений Сь- Так как отрыв может произойти на всем крыле одновременно, если только форма центрального сечения крыла не изменена, чтобы обеспечить меньший пик разрежения, отрыв нельзя задержать. Соответствующие модификации формы других сечений по размаху привели бы к дальнейшим изменениям в распределении кривизны и крутки, так как свойства заданной средней линии профилей изменяются вдоль размаха стреловидного крыла [15]. С учетом поведения пограничного слоя оптимальную форму будет иметь крыловой профиль с увеличенным участком хорды, на котором градиент давления отрицателен, и уменьшенным участком хорды, на котором градиент давления положителен. Путем увеличения радиуса скругления передней кромки можно получить большой благоприятный градиент давления на первых нескольких процентах хорды профиля и избежать отрыва, максимально сократив участок с положительным градиентом давления, на котором напряжение трения равно нулю или близко к нулевому значению можно избежать также перехода и получить наиболее эффективный профиль для заданных условий [181. Вортман снизил сопротивление на 20% но сравнению с существующими профилями с малым сопротивлением [19]. [c.203]

При сжигании в качестве основного топлива мазута, подаваемого форсунками механического распыливания, оптимальное положение факела определяется следующими признаками пламя должно начинаться вблизи устья горелок и быть ослепительно ярким без летящих мушек, ядро факела должно концентрироваться в средней части топки, конец факела должен быть в верхней части топки. Эксплуатация должна протекать без появления твердых частиц (кокса) в уходящих газвх, так как их наличие резко снижает надежность работы котла по условиям пожаробезопасности. В основном задача достижения оптимального положения факела при сжигании жидкого топлива связана с равномерным распределением топлива и воздуха по всем горелкам на номинальной или близкой к ней нагрузке. [c.106]

Сжигание смеси твердого топлива с газом или мазутом. Необходимость сжигания в топках котлов смеси твердого топлива с газом или мазутом может диктоваться условиями топливоснабжения, требованием обеспечения устойчивости горения при сжигании сильнозабалластирован-ных и слабореакционных углей. Кроме того, к сжиганию смеси приходится прибегать при недостаточной производительности пылеприготовительных установок или выходе части их из строя [52, 53]. При настройке режима работы на смеси топлив следует обеспечить распределение тепловой нагрузки между горелками, принятое в качестве оптимального при работе на твердом топливе. Угольная пыль и газ (мазут) могут подаваться как совместно в каждую горелку, так и раздельно в разные горелки. Для возможности определения соотноп1ения двух топлив в смеси [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...