Зависимость Расход топлива - Зависимость от производительности

Фиг. 187. Зависимость расхода топлива и к. п. д. печи от её производительности (тепловая характеристика печи).

Моторное топливо успешно применяют на двигателях с малой частотой вращения, в том числе на судовых. Марку мазута для стационарных установок выбирают в зависимости от производительности форсунок, оснащенности котлоагрегатов и печей подогревателями. Для промышленных печей и котельных установок с расходом топлива на каждую форсунку 25 — 50 кг/ч рекомендуется применять легкое топливо для форсунок производительностью 50— 100 кг/ч можно использовать топливо средней вязкости — типа мазута 40 для форсунок с расходом выше 100 кг/ч следует применять топливо с большой вязкостью — типа 100. Таким образом, с увеличением производительности форсунок могут быть использованы более тяжелые сорта топлив [8]. [c.6]

При сжигании топочных мазутов, предусмотренных ГОСТом 10585—63, в стационарных паровых котлах с изменением нагрузки нижний предел давления устанавливается в зависимости от производительности форсунки. Так, по рекомендации ЦКТИ (Центрального научно-исследовательского и проектно-конструкторского котлотурбинного института им. И. И. Ползунова) и ВТИ (Всесоюзного теплотехнического института им. Дзержинского) для механических форсунок производительностью до 500 кг/ч недопустимо снижать давление ниже 0,7 MH/м для форсунок производительностью от 500 до 1500 кг/ч ниже 0,8 МН/м , а для форсунок с расходами свыше 1500 кг/ч — ниже 1,0 МН/м . Дальнейшие снижения давлений приводят к весьма резким увеличениям диаметра капель и, как следствие, к механической и химической неполноте сгорания топлива. [c.91]

Питания, топлива и первичного воздуха То же для двухпоточного парогенератора с молотковыми мельницами 13-69 Регулятор первичного воздуха, поддерживая необхо- димое соотношение между потребляемой мощностью элект- S родвигателя мельницы и расходом первичного воздуха, обеспечивает постоянство тонкости помола или заданную " ее зависимость от производительности мельницы. Регулятор g первичного воздуха на рис. 13-69 показан для одной мель- g ницы. Для остальных мельниц регуляторы аналогичны с [c.849]

В зависимости от назначения передачи выполняют с постоянным или с переменным (регулируемым) передаточным отношением. В последнем случае применяют ступенчатое или бесступенчатое регулирование. Ступенчатое регулирование дешевле и осуществляется более простыми и надежными механизмами. Бесступенчатое регулирование вследствие возможности выбора оптимального процесса способствует повышению производительности и качественных показателей работы машины. Применение автоматических бесступенчатых передач в автомобилях и тракторах приводит к уменьшению расхода топлива до двух раз. Кроме того, оно благоприятно для автоматизации и управления на ходу. [c.140]

Показатели работоспособности машины в зависимости от ее вида и назначения могут быть различными (производительность, мощность, скорость, расход топлива и пр.). При определении показателя простейших изделий (шарикоподшипников или отдельных деталей машин) по данным стендовых испытаний или эксплуатационных наблюдений обычно устанавливают закон распределения у отказов деталей (рис. 12) и за величину наработки гарантийной принимают или ir При этом участок площади F под кривой плотности распределения отказов является вероятностью отказов, которую можно задавать как норма- [c.72]

Расход топлива — Зависимость от производительности 7 — 608 [c.193]

Производительность центробежных форсунок регулируется изменением подачи мазута при помощи дроссельного клапана. С вполне достаточной для практики точностью можно считать, что сопротивление форсунки (давление перед ней) и расход топлива связаны квадратичной зависимостью. Глубина регулирования определяется нижним пределом давления мазута и зависит от конструкции горелки, теплонапряжения топочной камеры и других факторов. Для паромеханических форсунок ЦКТИ глубина регулирования дополнительно увеличивается за счет парового распыливания. [c.143]

Из практики эксплуатации форсунок известна приближенная зависимость диаметра сопла от расхода топлива, определяемая его конструкцией и производительностью. Эта зависимость приводится на рис. 95 и установлена при давлении подачи, равном 2 МН/м . При аналогичных условиях распыливания с повышением давления до 3,5 МН/м расход топлива в среднем возрастает на 25%. [c.189]

В зависимости от схемы подачи топлива из топливо-хранилища к форсункам производительность всех рабочих насосов должна быть при циркуляционной схеме — не менее 150 /о фактического часового расхода топлива при работе всех котлов с полной паропроизводитель-ностью, при этом объем рециркуляции составляет не менее 50% при тупиковой схеме с расходным баком — из расчета заполнения его в течение 1 ч. [c.73]

Анализируя целесообразность и эффективность комбинированной выработки технологической и энергетической продукции, необходимо отметить следующее. С увеличением единичной мощности технологического устройства возрастает целесообразность выработки на его базе и энергетической продукции. Выход энергетического продукта на единицу технологической продукции зависит от мощности установки, удельного расхода топлива и доли теплоты топлива, затраченной на выработку энергетической продукции. На рис. 4.6 показана зависимость выхода пара D, т/ч, от производительности ЭТА по технологи- [c.105]

Рис. 4.6. Зависимость выхода пара от производительности ЭТА по технологическому продукту при различных удельных расходах условного топлива и доли теплоты па выработку пара

Расчет производительности БШМ и удельного расхода электроэнергии на размол Выбор типоразмера мельницы производится по данным табл. 9-11 [Л. 6. РТ-3] в зависимости от рода топлива, тонкости помола, влажности топлива и коэффициента размолоспособности. При выборе рекомендуется брать коэффициент запаса по производительности Аз = 1,15 1,25. [c.380]

Энергетическими характеристиками оборудования принято называть графики зависимости расхода пара, теплоты, топлива или электроэнергии от мощности или производительности оборудования 1), = Д (Л/) = [c.225]

Рис. 18.7. Зависимость выхода пара от производительности ЭТА при различных удельных расходах топлива и доли теплоты на выработку пара

Основными характеристиками молотковых мельниц являются производительность, потребляемая мощность и тонкость выдаваемой пыли. Отношение потребляемой мощности к производительности мельницы (Э=Ы1В, кВт-ч/т), являясь одним из показателей работы мельницы, характеризует экономичность измельчения топлива. Зависимость потребляемой мощности от производительности мельницы называют ее рабочей характеристикой. Второй важной характеристикой мельницы является зависимость удельного расхода электроэнергии на размол от ее производительности. На рис. 5-11 по данным испытаний приведены указанные характеристики для одной из конструкций молотковой мельницы при различной тонкости пыли. [c.94]

Выбор системы топливного хозяйства производится в зависимости от расхода топлива, размеров его кусков, влажности л способа сжигания (слоевой или камерный). Расчетная часовая производительность топливоподачи определяется в зависимости от максимального суточного расхода топлива. Суточный расход топлива определяется для режима, соответствующего [c.362]

Топливом для печи служит донецкий каменный уголь Г или ПЖ . Расход топлива составляет 2,5—3,5 т в сутки. Что касается производительности печи, то она колеблется в значительных пределах, в зависимости от температуры в муфеле, вида и размеров обжигаемых изделий, степени тугоплавкости [c.144]

Общая экономичность работы автомобильного транспорта зависит от типов эксплуатируемых автомобилей, их производительности, расхода топлива и смазки, заработной платы обслуживающего персонала, эксплуатационных условий, организации эксплуатации и ремонта, накладных расходов и т. д. и оценивается себестоимостью одного тонно-километра перевезенного груза для грузовых автомобилей, себестоимостью пассажиро-километра для автобуса и километра пробега для легкового автомобиля. В теории автомобиля рассматриваются лишь вопросы топливной экономичности автомобилей в зависимости от условий движения по дороге и скорости движения. [c.101]

Таким образом, увеличение производительности при необходимости сохранения величины среднего диаметра капель требует повышения давления перед распылителем. На практике для увеличения производительности устанавливают в камере несколько распылителей. Зависимость расхода и диаметра капель от давления ограничивает пределы регулировки подачи топлива, так как уменьшение расхода топлива в заданном распылителе связано с необходимостью уменьшения давления, что неизбежно ухудшает дисперсность. Поэтому при необходимости регулировать расход в широких пределах либо создают специальные устройства с рециркуляцией топлива внутри форсунки, либо устанавливают г(невмо-механические форсунки, в которых распыливание топлива происходит не только за счет центробежного эффекта, но и вследствие взаимодействия топлива с высокоскоростной струей воздуха. Применение пневматических форсунок дает возможность получать факел заданной дисперсности при различных расходах, что улучшает условия эксплуатации распылителей. [c.84]

В зависимости от производительности горелки. Расход пара при паровом распыливаиии мазута 0,45 кг/кг топлива. [c.103]

Для повышения использования печи во времени необходимо стремиться к сокраш ению времени на разогрев нечи и холостой ход. Перерыв в работе печи снижает ее производительность и увеличивает удельный расход топлива. Для поддержания нужной температуры в рабочей камере печи при холостом ходе расход топлива составляет не менее 60% от расхода при полной загрузке. Очевидно, сменность работы цеха оказывает заметное влияние на расход топлива в печах. Чем больше смен, тем меньше перерывов в работе печи, следовательно, меньше удельный расход топлива. На фиг. 199 показана зависимость удельного расхода топлива (газа) от напряжения пода печи для 1-, 2- и 3-сменной работы цеха [43]. [c.316]

На рис. 12-35 в качестве примера показано изменение производительности мельницы по условиям сушки (при различных величинах подсушки топлива) в зависимости от величины присоса холодного воздуха Аа, выраженного в долях веса сушильного агента, подводимого к мельнице при этом условно приняты постоянными производительность мельничного вентилятора и начальная температура сушильного агента. Увеличение присоса с 0,25 до 1 снижает производительность мельницы на 35—40%. Чтобы сохранить при наличии подсоса холодного воздуха температуру перед мельницей, необходимо увеличить подачу сушильного агента, что приведет к еще большему увеличению расхода воздуха через мельницу и угрублению помола пыли. В том случае, когда производи- [c.227]

Плавильные печи. В Америке переплавка чугуна ведется почти исключительно в пламенных печах (вагранка—только при производстве фиттингов) в Европе ПН1Р0К0 применяется вагранка (см.), однако в последнее время она также заменяется мартеновскими и отражательными печами. Помимо этих способов с успехом применяются комбинированные способы плавки вагранка—бессемер, вагранка—электропечь и вагранка—бессемер—электропечь (триплекс-процесс). В качестве топлива для плавки применяют каменный уголь, генераторный газ, нефть и—в последнее время широко— пылевидное топливо. Печи строятся емкостью от 1/4 (печь Мечта ) до 30 т. В малых печах регулировка хода плавки труднее, чем в больших. В отражательных печах расход каменного угля, состава 0,5—0,75% 8, 5,5—6,5% золы и 0,6—1% влаги, колеблется, в зависимости от производительности и конструкции печи, в пределах от- 225 до 545 кг на 1 т садки, составляя в среднем 35% от веса литья. При отоплении угольной пылью необходимо употреблять. высо- [c.205]

На основании этого соотношения автором выведена следующая формула для определения длины активной зоны в зависимости от производительности га-зогенератора (часового расхода топлива О 26 в кг) [c.53]

Рис. 2-8. И.- менение производительности агрегата D, расхода топлива В, температуры У-ходящих газов дух и к. п. д. Г Рцу в зависимости от величины лучевосприннмающей

Далее топливная смесь через фильтр тонкой очистки 14 подается на вход насоса высокого давления 16, от которого поступает на дроссельный кран 18, регулирующий давление в системе. Производительность насоса поддерживается автоматически в зависимости от расхода смеси с помощью сервопоршня, управляемого мембранным механизмом. При малых расходах через форсунку избыток топлива сбрасывается на вход насоса высокого давления через электромагнитный клапан 17. 1< форсунке 27 топливная смесь направляется через гидроаккумулятор, кран переключения систем 21 по двум каналам — пусковому и рабочему. В каждом из этих каналов на пути смеси расположены включающие магистрали электромагнитные [c.191]

По заданной производительности форсунок определяют расход воздуха, идущего на распыливание, который для форсунок низкого напора в зависимости от конструкции меняется примерно от 40 до 100% от теоретически необходимого для сжигания. Для определения выходного сечения топливного сопла в форсунках низкого напора принимается скорость жидкого топлива не более 4 м1сек. Однако диаметр сопла для жидкости не должен быть менее 2—3 мм во избежание засорения. Скорость газа (пара) Wj задается так, чтобы получить нужный размер капель. Необходимо при этом иметь в виду требования к дальнобойности и углу конусности струи. [c.177]

В состав установки для снабжения котельной топочным мазутом входят сооружения и устройства для приема и хранения топлива, подготовки и подачи его в котельную. Устройство для приема топочных мазутов из железнодорожных цистерн состоит из эстакады для обслуживания узла разогрева у сливаемых цистерн, междурельсового сливного лотка, снабженного паровой рубашкой, и лотков, ведущих в подземные резервуары-хранилища. При наземных резервуарах в состав устройства добавляется заглубленная нулевая емкость, из которой топливо перекачивается насосами в хранилище. Для котельных рассматриваемого в настоящей работе типа применяют установки с двумя подземными резервуарами емкостью по 50, 100, 250, 500 и 1 ООО и двумя наземными резервуарами емкостью по 200, 400 и 1 ООО по типовым проектам Сантехпроекта. Подогрев массы мазута в резервуарах циркуляционный, горячим мазутом и местный. Оборудование для подготовки и подачи мазута в котельную размещено в насосной. В зависимости от расхода мазута применяют насосные производительностью 3,25 6,5 11 а также 2ХП [c.228]

Кроме указанных выше характеристик, к технологическим показателям работы котельной установки относятся характеристики работы питателей сырого угля и пыли, определяющие зависимости их производительности от скорости вращения, а последних — от положения регулирующего реостата характеристики цепных решеток и других механических топок в виде зависимости скорости движения полотна от положения реостата, коробки скоростей и т. п. характеристики работы питательных насосов, золоудаляющих устройств и пр. для установления зависимости между их производительностью, напором и скоростью вращения и расходом электроэнергии характеристика растопки котла из холодного или горячего резерва и расход топлива на рчстопку к. п. д. и сопротивление золоулавливающих установок характеристика сепараторов -пыли и его к. п. д. и др. [c.273]

В нормативнск1ехнической документации (НТД) рекомендуются меры и технология тушения и ливидации очагов самовозгорания и горения топлива на поверхности штабеля. В частности, вне зависимости от марки топлива нельзя извлекать очаги самовозгорания из штабеля при скорости ветра более 5 м/с. Углубление, остающееся после выемки очага, заполняется увлажненным топливом и укатывается. Поверхностные очаги горения ликвидируются перемешиванием горящего топлива со свежим при обязательном последующем уплотнении поверхности штабеля. Поверхностные очаги горения можно также тушить распыленной водой с одновременным перемешиванием со свежим топливом и последующим уплотнением. За ликвидированными очагами необходимо проводить наблюдение в течение времени, конкретного для разных видов топлива (за штабелями угля и сланца - 1 нед., за штабелями торфа - 2 нед.). Технологический комплекс машин, механизмов и устройств, перемещающих топливо со склада в помещение, где установлены котлы, называется топливоподачей, а вся технологическая цепочка - трактом топливоподачи. При слоевом сжигании тракт топливоподачи оканчивается механизмом забрасывания топлива в топку, при пылевидном -бункерами сырого угля. В котельных небольшой производительности окончанием тракта служат приемные бункеры, причем при расходах топлива до 1500 кг/ч и расположении нулевой отметки котельной на уровне нижней отметки склада в старых котельных возможна подача угля на ручных вагонетках по узкой колее. [c.26]

В эксплуатации находится ряд пылеприготовительных установок, выполненных по более простой схеме, без циклонов и промежуточных бункер10в. Пылевоздушный поток из сепаратора поступает в мельничный вентилятор и затем по пылепр 0В0да1М направляется к пылеугольным горелкам котла. Эта более простая схема не получила широ кого распространения вследствие того, что расход электроэнергии на размол топлива в шаровой барабанной мельнице практически 1не зависит от ее загрузки топливом и изменяется только в зависимости от веса загруженных шаров. Поэтому В установках с шаровыми барабанными мельницами при временном снижении нагрузки котла целесообразно не уменьшать производительность мельниц, а вырабатывать угольной пыли больше, чем потребляют котлы, подавая пыль в промежуточные бункеры, а при их заполнении останавливать на некоторое время одну из мельниц. При такой схеме несколько уменьшается расход электроэнергии на собственные нужды котельного цеха, в особенности при работе котлов с переменной нагрузкой. [c.64]

Испытания универсального гидропривода проводились на Армавирской опытной станции ВИМ с трактором МТЗ-50 и полуна-весной косилкой-измельчителем КИП-1,4 на кукурузе в стадии молочной спелости при средней урожайности 370 ц/га. Как видно из рис. 3, один из выносных гидромоторов приводил в действие режущий аппарат и мотовило, другой — измельчающие барабаны, а третий — швырялку. При испытаниях имело место повышение производительности агрегата (по сравнению с механическим приводом указанных рабочих органов от вала отбора мощности трактора) на 12% и снижение расхода топлива (на га) на 13%. Это явилось следствием того, что при работе машины регулировали скорости выносных гидромоторов в зависимости от густоты стеблестоя, а также обеспечивали полную загрузку двигателя трактора, [c.294]

Диаграмма на рис. 9.31 позволяет оптимизировать распределение топлива между КД в КУ в зависимости от тепловой и электрической нагрузок энергетического модуля или в схеме энергоблока ПГУ-ТЭЦ. Например, при 15 %-ном расходе топлива на дожигание (отметка по оси абсцисс 115%) можно обеспечить за КД-1 температуру газов 700 °С, сжигая все дополнительное топливо в ней, за КД-2 — температуру примерно 380 °С, направляя все дополнительное топливо во вторую КД-2. В первом случае в итоге увеличивается электрическая мощность ПГУ-ТЭЦ, так как повышается паро-производительность котла, а во втором — тепловая нагрузка ГСП. [c.425]

PjOj, соединяясь с известняком, образуют шлак. Сера в виде FeS также соединяется с СаО и переходит в шлак. Для ускорения процесса расплавления и окисления примесей в печь подают через водоохлаждаемые фурмы кислород, благодаря чему резко сокращаются время плавки и расход топлива и руды. Во время кипения окисляется углерод. При этом осуществляют химический контроль для определения количества углерода в стали. Когда достигнуто необходимое содержание углерода, серы и фосфора, сталь раскисляют ферросплавами или алюминием. Можно применять дополнительно впепечное раскисление, вводя раскислители прямо в ковш с жидкой сталью. Мартеновский процесс длится 8-14 ч в зависимости от вместимости печи. В настоящее время работают печи производительностью от 40 до 900 т в плавку. [c.87]

Коэффициент полезного действия электрических печей более высок, чем обычных, и составляет 40—60%, т. е. в 3—5 раз выше, чем у пламенных печей вследствие лучшего использования тепла и уменьшения тепловых потерь. В электрических печах могут быть достигнуты очень высокие температуры до 3000° С. Условия работы на электропечи лучше, чем на пламенной печи, так как здесь чисто и не так жарко. Стоимость стекла значительно меньше, поскольку при электроварке затраты тепла на 1 кг сваренного стекла в 2—3 раза ниже, чем при варке на газе или на жидком топливе. Удельный съем стекломассы в электрических печах 1200— 3000 кг/м2 в сут. Расход электроэнергии на варку стекла в зависимости от его состава равен 0,8—2 кВт-ч на 1 кг стекломассы. Производительность печей от 5 до 100 т/сут. К преимуществам электрических печей необходимо отнести простоту управления технологическим процессом и более продолжительный поэтому срок их службы по сравнению с газовыми. [c.521]

В валковой дробилке (рис. 3-13) один валок вращается в неподвижных, другой — в. подвижных подшипниках, могущих вместе с ним немного сдвигаться. Топливо поступает на вращающиеся навстречу друг другу валки, затягивается ими силой трения и измельчается. Расход электроэиергии на дробление составляет 0,15—0,35 кВт-ч/т в зависимости от сорта топлива и кратности дробления. Перемещение валка предохраняет установку от поломок при попадании в нее металлических предметов. Наружную поверхность валков выполняют гладкой или с выступающими шипами. На электростанциях большее применение получили шиповые валки. Диаметр валков 450—1200 мм. Производительность дробилок 40—300 т/ч. [c.54]

Мартеновский процесс делится на три этапа плавление, кипение и раскисление. Во время плавления окисляются кремний, марганец и фосфор за счет кислорода FeO. Образующиеся оксиды SIO2, МпОг, Р2О5, соединяясь с известняком, образуют шлак. Сера в виде FeS тоже соединяется с СаО и переходит в шлак. Для ускорения процесса расплавления и окисления примесей в печь подают через водоохлаждаемые фурмы кислород, благодаря чему резко сокращаются процесс плавки и расход топлива и руды. Во время кипения окисляется углерод. При этом осуществляют химический контроль для определения количества углерода в стали. Когда достигнуто необходимое содержание углерода, серы и фосфора, сталь раскисляют ферросплавами или алюминием. Можно применять дополнительно внепечное раскисление, вводя раскислители прямо в ковш с жидкой сталью. Мартеновский процесс длится 8—14 ч в зависимости от вместимости печи. В настоящее время работают печи производительностью от 40 до 900 т в плавку. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...