Модуль энергетический

Модуль энергетический 463 Мощность установки на муфте механическая 35 [c.574]

Предположения о влиянии внедренных в переходный слой атомов на его структуру и энергетические свойства коррелируют с выводами [76], где изучалась модельная система, представляющая собой полимерный дисперсно-наполненный композит. Введение в полимерную матрицу дисперсного наполнителя приводит к ее переходу в энергетически более возбужденное состояние. Определен также параметр, характеризующий энергетическое состояние матрицы - размерность областей локализации избыточной энергии Ое. Была обнаружена линейная зависимость величины модуля упругости Е от значения [c.122]

В гл. I было показано, что мерой прочности, устойчивости ядра относительно разделения его на какие-либо составные части является величина энергии связи ядра относительно этих частей. Чем больше энергия связи, тем труднее произвести разделение. Если энергия связи отрицательна, ядро может разделиться самопроизвольно, причем этот процесс будет сопровождаться выделением энергии, равной модулю энергии связи. В соответствии с этим условие энергетической возможности а-распада записывается следующим образом [c.116]

Отметим, наконец, что электроны проводимости обладают не только парамагнетизмом, но и диамагнетизмом. Согласно классической теории диамагнетизм электронного газа должен быть равен нулю. Это вытекает, например, из энергетических соображений. Магнитное поле искривляет траектории движения электронов проводимости, не изменяя, однако, модуля их скорости. Поэтому при включении магнитного поля кинетическая энергия электронов не изменяется. [c.332]

Дж. Зарядовый состав ускоренных частиц, их полная энергия и вид энергетического спектра существенно изменяются от вспышки к вспышке. Дифференциальный спектр частиц по модулю импульса имеет степенной (с типичным показателем степени 3—7) или экспоненциальный вид. На орбите Земли поток солнечных КЛ обычно достигает максимального значения через 8—16 ч после начала вспышки и заметно уменьшается через 30—32 ч (см. подробнее [3, 26, 30]). [c.1176]

Это утверждение справедливо не только для линейной модели рассмотренного вида, но и для общего случая пространственного кристалла. Следует отметить, что мы стали говорить о расщеплении квантовых состояний , а не энергетических уровней. Это сделано во избежание путаницы. Дело в том, что в данном энергетическом состоянии импульс электрона может иметь два значения, равных по модулю и противоположных по направлению. Поэтому, вообще говоря, часть энергетических уровней расщепившихся квантовых состояний совпадает между собой. [c.338]

Если имеется внешнее электрическое поле, то под действием электрической силы импульс каждого электрона изменяется. Однако нельзя изменить модуль импульса, оставаясь на том же энергетическом уровне. Следовательно, под действием электрического поля возможны переходы с одного энергетического уровня на другой. Одновременно при этих переходах импульсы перераспределяются по направлениям, так что преимущественным направлением движения электронов становится направление, совпадающее с направлением действия электрической силы количество электронов с импульсом против напряженности поля увеличивается, а с импульсом по напряженности поля-уменьшается. [c.339]

Таким образом двумерное шумовое поле томограммы резко отличается по структуре от белого шума. Плотность энергетического спектра ошибок реконструированной томограммы равна нулю в области ft = fey = О и для (8) и (50) линейно возрастает с увел ичением модуля пространственной частоты к = [c.415]

Вывод последней формулы получен путем преобразования зависимостей работы [108], в которой энергетическим методом решена задача по определению модуля упругости вдоль синусоидально искривленных волокон. Незначительное расхождение модуля Е ,, вычисленного с помощью различных методов при малых значениях параметра ф(яэ1 ф), свидетельствует о достаточной точности приведенных формул для приближенного расчета упругих констант слоя. [c.64]

В уравнение (4.25) учитывается свойство среды, в которой происходит распространение усталостной трещины при произвольном уровне одноосного циклического нагружения без асимметрии цикла в тестовых условиях опыта, через модуль упругости и безразмерный коэффициент пропорциональности f. Введенный коэффициент характеризует условие энергетического баланса в каждый из моментов времени нагружения. Он заключается в сохранении постоянства выделения энергии на разрушение единицы объема материала вдоль фронта трещины перед ее вершиной. [c.200]

Когда однонаправленный композит нагружается поперек волокон, возникает критическая ситуация. При этом жесткость достигает минимума и критерий прочности определяется величиной напряжений и деформаций в матрице. Относящиеся к этому случаю микромеханические исследования большей частью носят аналитический характер [9]. В некоторых исследованиях рассматриваются средние (макроскопические) механические характеристики и даются выражения для модулей в поперечном направлении и коэффициентов теплового расширения композита. Некоторые из этих работ основаны на энергетических [c.493]

Данная Г. И. Баренблаттом [1—3] трактовка геометрии кончика трещины представляет собой другой подход к характеристике разрушения, который не связан непосредственно с энергетическим принципом. Баренблатт ввел понятие сил сцепления между поверхностями трещины вблизи кончика трещины, распределенных таким образом, что геометрия раскрытия кончика трещины преобразуется в плавный клин, а результирующее поле напряжений уже не имеет особенностей. В такой постановке рост трещины происходит, когда силы сцепления не могут выдержать концентрацию напряжений, что позволяет определить модуль сцепления К как константу материала. Построенная теория основывается на следующих гипотезах [c.230]

ОЦЕНКА ЗНАЧЕНИЙ ДЛЯ ВЕРХНЕЙ И НИЖНЕЙ ГРАНИЦ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ [c.36]

Рассматриваемый метод носит название метода верхних и нижних границ. Этот метод предложил Поль [2.12], который полагал, что при заданных модулях упругости исходных материалов, из которых состоит композит, можно, используя энергетический метод, определить верхнюю и нижнюю границы модуля упругости. Действительный модуль упругости заключен между этими границами. [c.36]

В работе [2] показано, что упругопластический расчет осесимметричных корпусных конструкций энергетического оборудования и сосудов давления может быть удобно выполнен на основе разработанного ранее матричного метода расчета таких конструкций в упругой области (см. 1 гл. 3). Используемые в этом методе рекуррентные матричные соотношения метода начальных параметров не изменяются, а в формулах для оболочек, пластин и колец модули упругости Е и Z) заменяются соответствующими интегральными функциями пластичности, которые уточняются в последовательных приближениях. [c.205]

Показателем энергетических потерь является так называемый тангенс угла механических потерь , пропорциональный реальной и мнимой части комплексного модуля Е [1, 2, 4 и 6] [c.55]

При создании новых конструкций тепловых энергетических установок на стадиях проектирования, пуско-наладочных работ и испытаний в процессе эксплуатации широкое применение нашли методы модельных и натурных исследований деформаций, напряжений и температур. Изучение напряжений и перемещений в основных зонах конструкции для решения задач, связанных с проектированием и последующими натурными исследованиями, весьма эффективно выполняется на упругих моделях из материала с низким модулем упругости с применением тензометрии и на [c.64]

Результаты проведенных расчетов (см. гл. 2, табл. 2.6—2.8) показывают, что в исследованной области значения коэффициентов интенсивности напряжений Ki изменяются в весьма широких пределах (на один-два порядка). Для разработки инженерной методики определения K.L важно методически правильно выбрать безразмерный, независящий от характера нагружения параметр, с помощью которого можно определять К с приемлемой погрешностью по достаточно простому алгоритму. При определении значений Ki в трубе с внешней кольцевой трещиной и логарифмическим распределением температуры по толщине стенки трубы может быть использован безразмерный параметр F = = Kil TE y nl [70], где р, и АТ — соответственно коэффициент линейного расширения, модуль упругости и перепад температур по стенке трубы. В расчетах для полых валов с внешней или внутренней кольцевой трещиной при неизменных р, Я и АГ значения F изменялись при изменении параметра нагружения п более чем в 4 раза. В расчетах [70] распределение температуры оставалось неизменным, и значения параметра F изменялись незначительно (приблизительно на 25 %). В публикациях по механике разрушений, в том числе в РТМ по оценке хрупкой прочности крупногабаритных энергетических конструкций, используется параметр М, определяемый выражением [c.108]

X — модуль объемной упругости рабочей жидкости. Величина называется величиной энергетического скачка. Если V — объем цилиндра в момент открытия, а — объем камеры, в которую он открывается, а также все остальные объемы с ней соединяемые, то Vo-> > V, и расчетное уравнение энергетического скачка соответственно упрощается [c.355]

Как уже указывалось выше, применяются гипсовые модели, как и в технической лаборатории Центрального научно-исследовательского института энергетической промышленности (см. выше, гл. 3). Изменяя соотношения между содержанием гипса, диатомита (или пемзы) и воды, получают материалы с различными модулями упругости. [c.96]

Образование вакансии связано с разрывом (и восстановлением при обратном процессе) связи ион - электрон, поэтому энергия образования данного дефекта должна быть порядка теоретической прочности Оо=Е/2к 1-Ь ), Е - модуль упругости, 6 - коэффициент Пуассона. При этом не существенно, что конкретно - атом или вакансия уходит в межузельное пространство. Следовательно, поскольку существует энергетический барьер как для образования, так и для рекомбинации вакансии, можно ожидать как ионной, так и электронной вакансии (рис.3.2) - дырки в зоне проводимости. [c.99]

Удовлетворение требованиям к точности построением математических моделей функционирования и оптимизации осуществляется постановкой модуля 4. В построении математической модели функционирования исходят из функционального анализа точности изделий, при котором предварительно определяют параметры и допуски по заданным отклонениям показателей качества с учетом физического принципа работы изделия. При этом отклонение показателя качества АПК является функцией трех параметрических фупп АПК = i[V Q А), где V—оптимальное значение совокупного отклонения оптимальных значений функциональных параметров деталей и изделия в целом Q — параметрическая группа функциональных свойств изделия (энергетическое, механическое, метрическое) и свойств материала детали А — параметрическая группа геометрических параметров детали. [c.66]

В тепловой схеме почти всех типов ПГУ, и в том числе ПГУ-ТЭЦ, значительное место занимает энергетический модуль газотурбинная установка — котел-утилизатор (ГТУ-КУ). [c.401]

В тепловой схеме ПГУ-ТЭЦ можно выделить так называемый энергетический модуль, состоящий из ГТУ и КУ. Для исследования работы такого модуля был взят одноконтурный КУ, в хвостовой части которого был предусмотрен ГСП, работающий параллельно с сетевой подогревательной установкой теплофикационной ПТ. Были рассмотрены варианты с одной (рис. 9.29, а) и двумя (рис. 9.29, б) камерами дожигания. [c.420]

Рис. 9.29. Тепловая схема энергетического модуля ПГУ-ТЭЦ с одноконтурным КУ, ГСП и двумя камерами дожигания КД-1 и КД-2

В настоящее время для анализа устойчивости квазистати-ческого подрастания трещины обычно используют концепцию Уд-кривых и модуля разрыва [33, 219, 339, 426]. Суть /д-подхода заключается в допущении, что процесс разрушения, происходящий у вершины субкритически развивающейся трещины, контролируется двумя параметрами приращением длины трещины AL и /-интегралом Черепанова—Райса, введенным для нелинейно-упругого тела. Иными словами, предполагается, что зависимость J (AL) однозначно определяет сопротивление субкри-тическому росту трещины независимо от вида приложенной нагрузки (при условии монотонного характера нагружения) и геометрии образца. В то же время во многих работах указывается на уязвимость этого подхода, в частности на неинвариант-ность /н-кривых к типу нагружения и геометрии образцов. Поэтому не случайно появление в последние годы большого количества работ, посвященных модификации /д-подхода путем введения различного вида энергетических интегралов [33, 276, 287, 288]. Наиболее значительные результаты получены при использовании интеграла Т [33, 287, 288]. В то же время методичес- [c.253]

Формула (3.5) [4] является полуэмпн-рическим приближением к более точным соотношениям для Трансверсального модуля, вытекающим из решения задачи теории упругости, формула (3.6) представляет собой предел (при Е ->-—> оо) модуля сдвига в плоскости укладки волокон. Исходя из энергетических условий, она описывает нижнюю границу модуля сдвига слоистой среды. Модуль сдвига в плоскости, перпендикулярной к укладке волокон направления 3, при том же предельном переходе имеет идентичное выражение, поэтому указанная формула используется для записи модуля сдвига модифицированной матрицы в плоскости 1 2 укладки слоев. Выражение для коэффициента Пуассона модифицированной матрицы получается при подстановке формул (3.5) и (3.6) в. условие изотропии = 2С 2 (1 - - v 2). Зна- [c.58]

С 1966 г. в США производятся также изотонные генераторы (модули) с ТЭП. Эти модули являются стандартными энергетическими установками для космических кораблей. Имея элек- [c.29]

Сочетание высокой коррозионной стойкости и удельной прочности в жидких щелочных металлах и их парах делает молибден и его сплавы одним из лучших материалов в автономных энергетических установках для космических аппаратов. В последние годы в этом направлении достигнуты значительные успехи. Например, по данным работ [169а, 186а], турбинные лопатки (см. рис. 1.2) из молибденовых сплавов TZM успешно выдержали длительные испытания в опытных установках, где качестве рабочей среды использовали пары цезия и калия. После испытания в опытной турбине в течение 3000 ч при температуре 750°С и скорости потока 160 м/с потеря массы лопаток составляла всего лишь 0,029%, а максимальная глубина коррозии менее 0,025 мм. Благодаря высокому модулю упругости и высокому пределу текучести, молибденовые сплавы типа TZM являются хорошим материалом для пружин, работающих в жидких металлах при температуре 800—1000° С. Такие пружины, покрытые никелем или дисилицидом молибдена, могут быть использованы также в окислительной среде при высоких температурах. Высокий модуль упругости, отсутствие взаимодействия с жидкими металлами и хорошая теплопроводность сделали молибден и его сплавы одним из лучших материалов для изготовления прессформ и стержней машин для литья под давлением алюминиевых, цинковых и медных сплавов. [c.146]

На современном этапе принята концепция создания энергетических установок на базе унифицированных модулей радиоизо-топного источника (Ри-238) мощностью 2,4 кВт, разработка которого была сопряжена со значительными затратами времени (до 8 лет) и средств [139]. К настоящему времени создана унифи- [c.169]

В осесимметричном пробкотроне плазма, как правило, подвержена желобковой неустойчивости приводящей к просачиванию плазмы поперёк магн. поля в виде узких языков. Неустойчивость возникает потому, что в таком пробкотроне модуль магн. поля спадает в радиальном направлении, а плазме энергетически выгодно перемещаться в область слабого поля. Для стабилизации желобковой неустойчивости применяются неосесимметричные магн. поля, имеющие абс. минимум Я в области удержания. [c.490]

Амерпканский ученый Д. В. Рабенхорст предложил еще более грандиозный проект — систему из четырех маховиков, кан<дый диаметром 18 м, толщиной 3— 6 м, изготовленных из стеклопластика. Такой маховик может сгладить энергетический пик в 100 тыс. кВт-ч. Этим же ученым разработана более дешевая и реальная система, предусматривающая маховичные электрические модули на 113 кВт-ч энергии при мощности 70 кВт. Маховик имеет средние параметры диаметр 1,2 м, высоту 1 м, массу 4,3 т, скорость вращения 7200 об/мин. Однако таких модулей предполагается 1440 штук, рас- [c.62]

Данные задачи решают путем проведения новерочного теплового расчета КУ на основе применения нормативного метода расчета котельных установок. Для проведения расчетов на ЭВМ ЦКТИ им. И. И. Ползунова совместно с сотрудниками Белгородского завода энергетического машиностроения разработан комплекс универсальных моделирующих программ для констуктнвного и поверочного теплового н аэродинамическою расчетов котельных установок. Программа состоит из отдельных модулей расчета различных поверхностей теплообмена (радиационной камеры, пароперегревателя, воздухоподогревателя и т. д.). Такая структура программы позволяет проводить расчеты для различных комбинаций их соединения. [c.177]

Последний применен для описания Ga Ali N (х - 0 0,25 0,5 0,75 1) в [94]. С помощью метода ЛМТО-сильной связи оценивались энергии формирования (Е ) ТР, рассчитаны энергетические спектры, величины прямых (Г—Г) и непрямых (Г—X) переходов, решеточные постоянные, модули упругости, рассмотрены эффекты релаксации. Согласно [94], изменение типа межзонного перехода (прямой—непрямой) происходит при х 0,42. ) раствора составляет незначительную положительную величину ( 15— 20 мэВ/атом) и имеет параболическую концентрационную зависимость. С использованием техники расширенного кластера [106] оценивался предел смешиваемости при образовании неупорядоченных ТР. Установлено, что при типичных температурах синтеза данных систем (/ 600 °С) могут быть достигнуты полная растворимость компонентов и образование неограниченного ТР. [c.60]

Для анализа изменения характеристик КУ при работе одной или двух КД были выполнены поверочные расчеты КУ в энергетическом модуле, в состав которого входила ГТУ типа V64.3A (Siemens). Расчеты были сделаны для диапазона температур наружного воздуха от -26 до +30 °С и нагрузок ГТУ 100, 80 [c.420]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...