Мельницы Характеристика

На рис. 6-57 представлен график зависимости отношения Lis/Da от производительности мельницы по АШ для мельниц, характеристики которых даны в табл. 6-21. [c.382]

Индивидуальные системы пылеприготовления с промежуточными бункерами 8 (рис. 20) позволяют уменьшить зависимость работы котла от характеристик поступающего топлива и условий работы мельниц. В отличие от ранее рассмотренных схем готовая пыль вместе с отработанным сушильным агентом после сепаратора 2 направляется в циклон 5, где происходит отделение пыли от сушильного агента. После циклона 5 пыль по течкам поступает в бункер 8 пыли, откуда питателем 9 подается в смеситель 10, установленный на пылепроводе, ведущем к горелке 4. В этот же пылепровод поступает сушильный агент из циклона 5, транспортирующий пыль к горелкам. Для преодоления значительного гидравлического сопротивления тракта пылеприготовления предусмотрен мельничный вентилятор 12 с распределителем первичного воздуха 11 за ним. Размещение мельничного вентилятора после циклонов 5 позволяет обеспечить работу всей системы пылеприготовления под разрежением (уменьшается запыленность помещения), а транспортировку готовой пыли к горелкам — под наддувом. [c.49]

Выбор и расчет элементов системы пылеприготовления производят на основе оценки их единичной производительности по топливу и расходу сушильного агента с введением коэффициентов запаса. После выбора оборудования (из стандартного ряда) проверяют его характеристики. Выбор и расчет (тепловой, аэродинамический и др.) системы пылеприготовления, мельниц, питателей пыли и угля, сепараторов, циклонов, смесителей, бункеров проводят по соответствующим нормативным материалам. При этом обязательно учитывают геометрические размеры и компоновку оборудования. [c.58]

Расход энергии на размол угля в значительной степени зависит от типа выбранной мельницы и характеристик топлива, а расходы на пневматическое транспортирование — от схемы системы 58 [c.58]

Для улучшения регулировочных характеристик горелок единичной мощностью Qr 50 МВт используют двойные каналы по вторичному воздуху. Кроме того, тангенциальный или осевой завихритель выполняют с изменяющимся положением лопаток. В системах пылеприготовления с прямым вдуванием при тепловой мощности горелок Qr = 40 50 МВт рекомендуется применять сдвоенные горелки по первичному и вторичному воздуху(рис. 29, б). Подвод первичного воздуха осуществляют от различных мельниц. Благодаря этому останов мельницы практически не влияет на число работающих горелок. [c.61]

Пример такой характеристики пыли кизеловского угля, размолотого в молотковой мельнице 1, и под- [c.138]

Таким образом, консолидация наноструктурного Ni приводит к дополнительному значительному уменьшению стд и Тс по сравнению с измельченным в шаровой мельнице порошком, однако эта разница исчезает после высокотемпературного отжига при 723 К. Проведенные структурные исследования показали, что Ni как после измельчения в шаровой мельнице, так и после консолидации ИПД обладает наноструктурой с размером зерен около 20 нм. Тем не менее, эти состояния обладают различными магнитными свойствами. Как следует из анализа температурных зависимостей (Уа Т) для этих образцов (рис. 4.1 и 4.2), отношение намагниченностей образцов после измельчения в шаровой мельнице и отожженного при 1073 К равно 0,83. В то же время в случае наноструктурного Ni после ИПД это отношение только 0,7. Температуры Кюри этих образцов уменьшились на 13 К и 24 К соответственно. Таким образом, видно, что как намагниченность насыщения, так и температура Кюри этих образцов меньше, чем у хорошо отожженных образцов. Более того, в образце после ИПД эти изменения значительно больше. Все измерения выполнялись в аналогичных условиях. Таким образом, полученные результаты указывают на то, что обнаруженные значительные различия в магнитных характеристиках могут быть вызваны различиями в тонкой структуре, а также, возможно, в химическом составе образцов. [c.157]

Уменьшение Ug и Тс нельзя связать только с размерным фактором, т. е. с малым размером зерен в структуре образцов. Как уже отмечалось ранее, размер зерен почти одинаков в состояниях после измельчения в шаровой мельнице и консолидации ИПД, однако их магнитные характеристики существенно отличаются. С другой стороны, для изучаемых образцов характерны значительные искажения кристаллической решетки, что удается наблюдать методом РСА [260] (см. также 2.1). Согласно оценкам [263], усредненное значение среднеквадратичных деформаций в образцах после шарового измельчения может достигать нескольких процентов. ИПД может приводить к еще более высоким значениям. В результате ситуация начинает напоминать ту, что имеет место вблизи ядра дислокации, а расположение атомов в теле зерен становится нестрого периодическим [12] (см. рис. 2.216). [c.158]

По механическим свойствам рабочие машины можно разделить на пять групп. В машинах первой группы силы производственного сопротивления остаются постоянными (грузоподъемные машины, прокатные станы, строгальные станки, бумагоделательные машины и пр.) в машинах второй группы силы сопротивления зависят от скорости (вентиляторы, дымососы, центробежные насосы, центрифуги, гребные винты) к третьей группе относятся машины, в которых силы сопротивления зависят от пути (поршневые компрессоры и насосы, ножницы для резки металлов, шахтные подъемники, качающиеся конвейеры, кривошипные прессы) четвертая группа охватывает машины, в которых силы сопротивления зависят от пути и скорости (быстроходные транспортные машины) наконец, в машинах пятой группы силы производственного сопротивления зависят от времени (камнедробилки, шаровые мельницы, тестомесильные машины). Сведения о механических характеристиках отдельных рабочих машин можно получить в соответствующих технологических дисциплинах. [c.23]

Рис. 5.18. Характеристики крупности (1,2) и распределения цинка по классам крупности (3,4) при измельчении Лениногорской руды на электроимпульсной установке (1,3) и стержневой мельнице (2,4)

Рис.5.21. Характеристики распределения золота (1,3) и серебра (2,4) по классам крупности при измельчении Лениногорской руды на электроимпульсной установке (1,2) и стержневой мельнице (3,4)

Характеристика 13—115 Мельницы барабанно-шаровые 13—105 [c.143]

Редукторы — Характеристика 13—105 Мельницы ветряные 12 — 243 [c.143]

Краткая техническая характеристика барабанно-шаровой мельницы 250/390 (фиг. 33) производительность 10 т час мощность электродвигателя 2.50 -3(10 кет] тип электродвигателя АМО-157-8 числа оборотов электродвигателя 730 и барабана 23 в минуту передаточное отношение редуктора 5,25 число зубьев его шестерни 32 и колеса 168 торцевой модуль 6,923 и нормальный 6 передаточное отношение привода 6,06 числа зубьев его шестерни 33 и колеса 200 модуль 20. [c.107]

Размеры и характеристики мельниц А и Б представлены на фиг. 42—44 и в табл. 15 и 16. [c.115]

Основные характеристики шахтных мельниц [c.120]

Характеристики шахтных мельниц и размеры приведены на фиг. 47—53 и в табл. 17—19. Указанные в табл. 17 производительности [c.120]

Характеристика шаровых мельниц [c.87]

Продолжительность испытаний мельничных установок (с целью определения производительности мельницы по сушке, тонкости помола, температуры, давления или разрежения в пыле- и газопроводах, характеристики мельничного вентилятора, мощности, потребляемой электродвигателем для привода мельниц и вентилятора, и пр.) зависит от типа мельницы. Для барабанно-шаровых мельниц продолжительность опыта должна быть не менее 4 ч, для быстроходных шахтных мельниц — не менее 4—6 ч. [c.266]

Как показали опыты с пневматическими форсунками, для определения степени однородности распыливания может быть использована известная формула (стр. 31), обычно применяемая для характеристики гранулометрического состава пыли, получаемой в мельницах [c.53]

Характеристики работы одно вентиляторной схемы пылеприготовления с промбункером и шаровыми барабанными мельницами на основных энергетических топливах СССР (по нормам ВТИ) [c.78]

На фиг. 53 показана советская шахтная мельница конструкции завода Комега , а в табл. 24 даны характеристики шахтных мельниц, [c.81]

Характеристика шахтных мельниц завода Комега [c.81]

Такое исследование имеет и практическое значение в связи с использованием в технологии упрочнения металлов ударпо-вол-НОБОЙ обработкой с применением взрывчатых веществ. Этот процесс называют упрочнением взрывом. Он приводит к существенному увеличению характеристик прочности и твердости металла, причем не только в слоях близ поверхности образца, па которую осуществлялось ударное воздействие, но и внутри него на значительной глубине ( 10 мм). Упрочнепие взрывом либо по схеме удара пластиной, разогнанной с помощью ВВ, либо но схеме накладного заряда ВВ применяется для обработки железподо-рол пых крестовин, ковшей экскаваторов, деталей камнедробилок, мельниц и т. д., т. е. деталей, подвергающихся в процессе эксплуатации сильным ударам и истиранию. [c.283]

В фазу разгона двигателей до подсинхронной скорости в приводе реализуется четная (из-за симметричного нагружения ветвей) форма собственных колебаний системы. Замечено, что на неустойчивой части механической характеристики двигателей демпфирующая способность привода не проявляется, а на рабочей части она достаточно велика — при достижении подсинхронной скорости колебания затухают за 3—4 периода. Максимальные колебания упругого момента наблюдаются при достижении критического скольжения. Коэффициенты динамичности на приводных валах и в МВН при проектной загрузке мельницы равны в мо- [c.109]

Фторопласт-4 представляет собой рыхлый, легко комкую-щийся, несыпучий порошок с частицами волокнистой структуры. При хранении в полиэтиленовых мешках он слеживается в комки и в таком виде для засыпки в прессформу непригоден. Измельчение порошка до нужной крупности частиц производится на специальных мельницах. На рис. 18 представлена мельница, имеющая следующую характеристику [c.38]

Нами на примере кварцевых материалов, руд Полмастундровскго, Кухи-Лал, Шерловогорского, Солнечного, Ковдорского и Ловозерского месторождений исследованы гранулометрические характеристики готового продукта, кинетика разрушения при электроимпульсном дроблении и измельчении сырья, а также осуществлено сравнение с традиционно используемыми аппаратами (стержневыми, центробежными мельницами и валковыми дробилками, электрогидравлическими установками). В ходе проведения экспериментов осуществлялся ситовый анализ как надрешетного, так и подрешетного продуктов. Шламы анализировались методом статического отмучивания /59/. [c.94]

Рис.3.15. Характеристики окатанности касситерита, выделенного из продуктов, измельченных на ЭИ-установке (1), валковой дробилке (2), стержневой мельнице (3)

Рис. 5.15. Характеристики крупности (1,2,3) и распределение лития по классам крупности (4, 5, б) руды Полмастундровского месторождения, измельченной на различных аппаратах ЭИ-установка (1,4), валковая дробилка (2, 5) и стержневая мельница (3, 6)

Для количественной характеристики технологического эффекта разупрочнения редкометалльной лопаритовой руды, обогащаемой гравитационным способом, использовались показатели ее измельчаемости в стержневой мельнице. Соответственно сравнивались показатели для исходной руды и руды, обработанной разрядами в различных энергетических режимах. [c.252]

Характеристика 8—106 Аэрация — Схемы 14 — 501 Аэробильиые мельницы 13—115 Аэродинамический расчёт котельных установок 13 — 20 — 36 [c.15]

Эксплоатацнонные характеристики 12—252 Мельницы ветряные ВИМЭ 12 — 243 Репеллеры — см. Репеллеры ветряных мельниц [c.143]

Усовершенствованный тип ветряной мельницы показан на фиг. 92. Техническая характеристика этой мельницы следующая диаметр репеллера 16 м, i = 4, ширина крыльев 2 м, N = 25 л. с. при I/ = 8 Mj BK, I = 0,30, Z = 2,9, п репеллера при I/ = 8 м сек равно 26 об/мин и высота башни 11 м. Поворот на ветер осуществляется специальной передачей. [c.243]

Эксплоатационные характеристики ветряных мельниц ВИМЭ даны в табл. 22 [27] (при расчёте производительности считалось, что используется ветер V 4 м1сек) и в табл. 21 — годовые производительности. [c.252]

Эксперименты проводились при нагрузке котла Дк = = 250-т-270 т пара в час и работе одной мельницы. Тонина помола угольной пыли регулировалась путем поворота створок сепаратора. Количество воздуха, подаваемого в сепаратор, поддерживалось постоянным. Отбор проб угольной пыли во время экспериментов производился из пылепитателей. Пробы летучей золы отбирались пылезаборной трубкой ВТИ в горизонтальном газоходе, расположенном между конвективной шахтой и скруббером, по высоте в трех точках на расстоянии 700, 1400 и 2200 мм от верха газохода. Было проведено пять опытов при различном помоле угольной пыли. Ситовые характеристики проб угольной пыли и летучей золы, а также средневзвешенный размер частиц приведены в таблице 5,1. [c.78]

На парогенераторах для газа, мазута и пылеуголь-ных парогенераторах с прямым вдуванием и быстроходными мельницами присосы меняются мало, поэтому, учитывая условность графика, его можно строить, принимая а воздуховода равным а газохода. В системах с шаровыми мельницами и промежуточным бункером размер присосов зависит от числа работающих в данный момент мельниц. Одному и тому же значению aD могут отвечать разные сопротивления воздухоподогревателя. Однако и в этих условиях характеристика приносит свою пользу. Располагая характеристикой aD, можно быстро и с достаточной точностью вывести парогенератор на заданные нагрузку и избыток воздуха. Для этого подсчитывают величину а > для заданных условий и по графику определяют отвечающее ей значение АР. Далее подачей топлива нагрузку по паромеру доводят до нужной величины. Одновременно, воздействуя на воздух и тягу так, чтобы разрежение в топке не менялось, устанавливают нужное значение А Р. [c.149]

В технических характеристиках оборудования приводятся основные паспортные или расчетные параметры (производительность, поверхность нагрева, давление, разрежение, темнература, скорость вращения и пр.), тип котла, топки, пароперегревателя, водяного экономайзера, воздухоподогревателя, тяго-дутьевых машин, питательных насосов, золоулавливающих и золоудаляющих установок, мельниц, питателей пыли и сырого топлива и другие конструктивные особенности данного оборудования. [c.269]

Система пылеприготовления с промежуточным бункероц, пыли применяется для каменных углей с низким выходом летучих и антрацитов. Для размола углей применяются в этих схемах шаровые барабанные мельницы и среднеходные мельницы различной конструкции. Применение систем с промежуточшш бужером позволяет несколько снизить зависимость работы топочной камеры от изменения характеристик поступающего топлива и условий работы мельниц. [c.17]

Установка с маятниковой мельницей СМ-493, также работающая по замкнутому циклу, показана на рис. 24. Из бункера / материал загружается в мельницу 2. Мельница СМ-493 имеет встроенный в нее сепара- тор для отделения крупных частиц, поэтому продукт помола из мельницы вентилятором 5 засасывается в трубопровод 3 и поступает в циклон 4, где основная часть продукта осаживается и следует в бункер 10. Из циклона 4 воздух через вентилятор 5 возвращается в мельницу. Дроссельным клапаном 6 регулируется количество воздуха в системе для нормальной ее работы. Излишний воздух удаляется из системы вентилятором 9 через очистительные установки, состоящие или из группы циклонов 7 (вариант /) или из матерчатого фильтра 8 (вариант II). Техническая характеристика этой размольной установки приведена в табл. 18. [c.243]

Разумеется, эти явления наблюдаются лишь в динамике в статике все устанавливается в соответствии с общим тепловым балансом и положением регулирующих органов. Однако описанные динамические характеристики котла с трехъярусным расположением фронтовых горелок приходится иметь в виду при разработке схемы соединения отдельных мельниц и горелок, а также схемы автоматизации блока. На некоторых котлах ПК-33-830П расположение горелок выполняется двухъярусным. [c.94]

В то же время указанные пылеконцентраторы по своим рабочим характеристикам могли обеспечить при / = 0,4 и а = 40° величину g порядка 0,92. Целесообразно было бы сохранить величину g = 0,92 при агор = 1 и i/g = onst за счет увеличения до /=s 0,5. Однако это оказалось невозможным выполнить из-за повышенного гидравлического сопротивления основных пылепроводов, имеющих большую протяженность и несколько пространственных гибов. Кроме того, установка пылесистемы под наддув приводила к частому пылению мельниц и ПСУ, что крайне нежелательно при работе с взрывоопасными топливами, особенно в сочетании с воздушной сушкой. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...