Тепловой Потери энергии внутренние

Для восстановления первоначальных магнитных свойств магнитомягкие материалы подвергают отжигу, который снимает внутренние напряжения и вызывает рекристаллизацию зерен. Магнитные свойства зависят от размера зерна. Поверхностные слои зерен вследствие искажения строения кристаллов характеризуются повышенной коэрцитивной силой. При мелкозернистом строении суммарная поверхность зерен в единице объема больше, чем при крупнозернистом материале, поэтому в материале, состоящем из мелких зерен, влияние поверхностных искажений слоев сказывается сильнее и у него коэрцитивная сила больше. Внутренние напряжения нередко связаны с наличием в материале различных загрязнений, например кислорода в чистом железе, примесей или присадок кобальта, хрома, вольфрама. Используя примеси, усложняющие кристаллическую решетку, вводя технологическую операцию закалки, а иногда добиваясь ориентации структуры доменов в магнитном поле, получают магнитотвердые материалы. При перемагничивании ферромагнетиков в переменных магнитных полях всегда наблюдаются тепловые потери энергии. Они обусловлены потерями на гистерезис и динамическими потерями. Динамические потери вызываются вихревыми токами, индуцированными в массе магнитного материала, а отчасти и так называемым магнитным последействием, или магнитной вязкостью. Потери на вихревые токи зависят от электрического сопротивления ферромагнетика. Чем выше удельное сопротивление ферромагнетика, тем меньше потери на вихревые токи. Магнитное последействие особенно заметно проявляется в магнитомягких материалах в области слабых полей. [c.272]

Из рис. 10.8 видно, что тепловой перепад = ii — i-i при наличии трения меньше, а следовательно, и скорость истечения, определяемая по формуле (10.19), будет меньше, чем в случае течения без сопротивления. Потеря энергии, вызываемая внутренними сопротивлениями, определяется по формуле [c.138]

Теплогидравлический расчет сборки кольцевых твэлов (рис. 9.41). Расчет состоит в численном решении уравнений теплопроводности для твэлов, баланса энергии и количества движения для теплоносителя в кольцевых щелях при заданном распределении тепловыделения и общем расходе через сборку и при условии одинакового перепада давления на параллельно включенных кольцевых щелях. В результате определяют распределение расходов по кольцевым щелям, гидравлические потери, распределение паросодержаний, тепловых потоков и температуры в твэлах. Плотности тепловых потоков на внутренних и наружных теплоотдающих поверхностях кольцевых щелей определяются из системы уравнений, куда входит нейтральный радиус твэла Яс, на котором температура достигает максимума [c.149]

Разумеется, мы ни в какой степени не являемся принципиальными противниками этого метода, наглядность и простота которого делают его вполне приемлемым всюду, где не требуется особой точности расчетов. Однако несравненно лучшим методом уточнения тепловых расчетов турбин и компрессоров является метод дифференцированного изучения имеющихся в потоке потерь энергии, которые происходят или в результате внутренних явлений в самом потоке, вызываемых внешними воздействиями на него, или из-за изменяемости параметров потока, вызванных непосредственными внешними воздействиями (например, несоответствием конструкции проточной части закономерностям движения расширяющегося потока). [c.25]

Потери энергии в объемных гидравлических машинах складываются из гидравлических, объемных и механических потерь. Почти все эти потери переходят в тепло, вызывающее нагрев деталей и рабочей жидкости, проходящей через внутренние полости машины. Только незначительная часть тепловой энергии теряется излучением и конвекцией через корпус в связи с тем, что площадь наружной поверхности машины невелика. [c.70]

Потери раскрытой под загрузку и подвалку печи обычно относят к неучтенным потерям, так как расчет их связан со значительными трудностями. В первый момент после раскрытия печи под загрузку или подвалку удельная мощность тепловых потерь излучением с внутренних поверхностей ванны и свода, имеющих температуру около 1500°С, составляет около 410 кВт/м . Применительно к размерам печи, приведенным на рис. 3-6, с суммарной поверхностью излучения 140 мощность излучения составляет 63 000 кВт. Если бы температура излучающей поверхности сохранялась на уровне 1500°С в течение 5 мин (время, характерное для верхней механизированной загрузки крупных дуговых печей), то за это время энергия излучения составила бы 4800 кВт-ч. В действительности же, поскольку при раскрытой печи мощность не выделяется, а температура внутренней поверхности раскрытой печи быстро падает, вследствие невысокой температуропроводности огнеупорной кладки и мощность излучения также быстро уменьшается. [c.267]

Фиг. 53. Схема распределения тепла (тепловых потерь) при превращении химической энергии в механическую работу в двигателе внутреннего сгорания.

Распределение температуры по сечению детали при активном нагреве с помощью тока или в результате теплопроводности различное (рис. 76). Нагрев с помощью активного тока характеризуется малым перепадом температуры в пределах нагретого слоя и крутым спадом во внутреннем слое, еще не потерявшем магнитных свойств (кривая /). При нагреве вследствие теплопроводности перепад температуры большой (перегрев поверхностных слоев детали, кривая 2). Повышение температуры поверхности детали при нагреве вследствие теплопроводности необходимо для ускорения процесса теплопередачи, так как распространение тепла в результате теплопроводности совершается медленно. Чтобы при нагреве вследствие теплопроводности получить заданную глубину закаленного слоя, приходится производить нагрев длительное время, что приводит к переносу значительного количества тепла в сердцевину детали (большие тепловые потери), в связи с чем расход энергии увеличивается. Поэтому если необходимо нагреть поверхность детали на определенную глубину, то нужно применять нагрев заданного слоя с помощью активного тока. Это достигается правильным выбором определенных значений скорости нагрева и частоты тока. Сквозной нагрев детали обеспечивается большим диапазоном параметров нагрева, но и в этом случае необходимо осуществлять быстрый нагрев, чтобы уменьшить тепловые потери излучением с поверхности детали и увеличить производительность нагревательных устройств. [c.88]

Второй подход к снижению тепловых потерь зданий состоит в использовании высокоэффективных окон, например со специальными покрытиями на стекле или полимерных пленках, расположенных между двумя слоями стекла. Могут использоваться покрытия, обеспечивающие высокую пропускательную способность по отношению к солнечной энергии, и покрытия с низкой излучательной способностью для теплового излучения. При применении таких окон температура внутренней поверхности повышается и благодаря этому уменьшается конденсация водяных паров на стекле и увеличивается ощущение комфорта. Применение специальных окон, герметичных рам с вакуумированным зазором между двумя слоями остекления наряду с уменьшением теплопотерь также снижает уровень проникающего шума. [c.65]

На фиг. 2 раздела Двигатели с воздушным охлаждением изображена схема теплового баланса двигателя внутреннего сгорания, из которой видно, распределение тепловых потерь двигателя. Доля тепла, соответствующая эффективной работе двигателя, составляет около 24% общего количества тепловой энергии, которое вводится в двигатель с топливом (у двигателей с воспламенением от сжатия—около 32%). [c.31]

Экономичность двигателя внутреннего сгорания может быть выражена в виде теплового баланса, который, как и для парового котла, представляет собой распределение теплоты сгорания 1 кг топлива по статьям расхода тепла. Тепловой баланс учитывает следующие статьи полезное тепло — т. е. затраченное на производство полезной (механической) энергии тепло охлаждения, затраченное на охлаждение стенок цилиндра и крышки водой или воздухом тепло отходящих газов, под которыми понимают тепло, которое можно было бы отнять от продуктов сгорания, если их охладить до температуры окружающего воздуха остаточное тепло, куда входят тепло, отданное окружающей среде, потери от химической неполноты горения и другие потери. Ниже приведены приблизительные тепловые балансы двигателей внутреннего сгорания средней мощности разных типов (в %). [c.169]

Если этот материал используется в качестве сердечника, работающего в стационарном режиме на переменном токе трансформатора, то тепловые потери за цикл его перемагничивания, связанные с переориентировкой магнитных моментов узлов кристаллической решетки магнетика (мы не касаемся потерь на токи Фуко, механическую вибрацию и т.д.), определяются элементарно вследствие однозначности внутренней энергии как функции термодинамического состояния [c.160]

Превращение одного вида энергии в другой сопровождается теми или иными потерями из термодинамики мы знаем о значительных величинах тепловых потерь, неизбежных в рабочем цикле паровой машины, работающей на выхлоп. Но кроме этих потерь тепла, органически связанных с рабочим циклом машины, которые имеют место даже при отличном состоянии ее, работа машины сопровождается и другими потерями, а именно на начальную и внутреннюю конденсацию, на утечки пара (и стало быть тепла) через неплотности поршневых и золотниковых колец и на мятие. [c.297]

Трубы для передачи и распределения тепловой энергии подвержены внутренней и внешней коррозии, что часто приводит к утечкам. Проблема тепловых потерь также усугубляется вследствие неадекватной изоляции трубопроводов, которая зачастую оказывается недостаточно толстой [c.67]

С помощью диаграмм изменения давления и температуры рабочего тела в полостях рабочего пространства двигателя можно определить индикаторную работу, потери энергии вследствие аэродинамического сопротивления при перетекании газа и количество теплоты, передаваемой через стенки в отдельных полостях двигателя. В результате появляется возможность вычислить отдельные составляющие теплового баланса внутрен- [c.51]

Задача 3.40. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени со степенью реактивности р = 0,5, если скоростной коэффициент сопла ср = 0,94, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 14°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара u/ j = 0,43., относительные потери тепловой энергии на трение и вентиляцию Ств = 0,03 и относительные потери тепловой энергии от утечек С = 0,025. [c.125]

Задача 3.41. В промежуточной активной ступени пар с начальным давлением ро = 2,4 МПа и температурой о = 360°С расширяется до Pi =1,4 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла q> = 0,96, скоростной коэффициент лопаток ф = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, окружная скорость на середине лопатки и = 245 м/с, угол выхода пара из рабочей лопатки j32=18°48, тепловая энергия от выходной скорости предыдущей ступени /г = 8 кДж/кг, коэффициент использования энергии выходной скорости fi=l, потери тепловой энергии на трение и вентиляцию /ij, = 2,6 кДж/кг и потери тепловой энергии от утечек hy, = 2,4 кДж/кг. [c.126]

Кпд турбины. Потери тепловой энергии внутри паровой турбины оцениваются относительным внутренним кпд турбины, который представляет собой отношение использованного теплоперепада Hi к располагаемому теплоперепаду в турбине Hq, т. е. [c.131]

При поглощении поток звуковой энергии переходит в тепловой поток, а при рассеянии остается звуковым, но уходит из направленно распространяющегося пучка. Поглощение звука обусловливается внутренним трением и теплопроводностью среды. Для одной и той же среды поглощение поперечных волн меньше, чем продольных, так как они не связаны с адиабатическими изменениями объема, при которых появляются потери на теплопроводность. Коэффициент поглощения в твердых телах пропорционален или / (стекло, металлы), или Р (резина). Поглощение является доминирующим фактором, обусловливающим затухание ультразвука в монокристаллах. [c.21]

В тепловых расчетах внутренняя валовая мощность получается без учета потерь механической энергии вне корпусов турбин. От этой мощности надо перейти к указанной здесь эффективной мощности путем учета внешних потерь. [c.29]

Воздействие трения, выражающееся в расходе кинетической энергии потока L , или dL , на преодоление сопротивлений течению потока (обычно это сопротивления трения). Указанная потеря механической энергии в самом же потоке переходит в эквивалентное количество тепловой энергии Q , или dQ , и нагревает поток. Это так называемый внутренний теплообмен, оказывающий влияние на параметры потока. [c.41]

Частный к. п. д. действительного комбинированного цикла по производству механической энергии с учетом внутренних потерь в турбине и рассеяния тепла при отпуске тепловой энергии потребителю [c.44]

Величина 1 не только для турбины КО, но и для турбины П, в связи с рассеянием тепла при отпуске тепловой энергии. К. п. д. fly., повышается с увеличением т и f , т. е. с увеличением пределов и улучшением рабочего процесса в П-турбине(с увеличением к. п. д. i) и с уменьшением потерь рассеяния тепла. Если 7] = О (работа на выхлоп), = vj., величина f j.. резко падает до значения абсолютного внутреннего к. п. д. Если в идеальном случае = то (турбина П). [c.49]

Потери тепловой энергии в турбине обычно делятся на две группы на внутренние, которые непосредственно влияют на состояние пара, и па внешние, которые не влияют на изменение состояния пара (механические и утечки пара через концевые уплотнения). [c.49]

Экономичность насосов, помимо выбора режима ра-боты, зависит также от их состояния. Ухудшение экономичности центробежного насоса вызывается неплотностью в ступенях давления из-за увеличенных зазоров и внутреннего перетекания воды и повышенными механическими, тепловыми и электрическими потерями — на трение в подшипниках, редукторе (если он имеется), в паровом приводе или электродвигателе. Расход энергии увеличивается при механическом или коррозионном износе лопаток и направляющих аппаратов, чрезмерной затяжке сальниковых уплотнений, плохой смазке трущихся поверхностей и т. п. [c.272]

Реальные механические колебания J происходят без потерь энергии. При любом М(зханичсс-ком дзилсении тел в результате их Езаимодействия с окружающими телами часть механической энергии превращается во внутреннюю энергию теплового движения атомов и молекул. Амплитуда колебаний постепенно уменьшается. [c.218]

Тепло, выделяемое топливом при полном сгорании его в цилиндрах двигателей внутреннего сгорания, частично превращается в полезную работу двигателя (Qe), а частично теряется с отработавшими газами (Qr), с охлаждающей цилиндры водой (Qn). Кроме этих поддающихся учету потерь, происходят тепловые потери Qo t, которые не представляется возможным учесть. К их числу относят потери от химичес кой неполноты сгорания, на лучеиспускание, потери, эквивалентные кинетической энергии отходящих газов и др., а также неизбежно получающуюся при проведении испытаний двигателей неувязку теплового баланса. Распределение тепла, отнесенное к 1 кг сожженного топлива или к 1 ч работы двигателя, между полезной работой и перечисленными выше потерями, выраженные в виде уравнения, называют тепловым балансом двигателя. Сообразно изложенному выше это уравнение имеет вид [c.439]

Из уравнения (5.33) видно, что в отличие от турбины в МГД-генера-торе появляется дополнительный внутренний источник тепла при расширении рабочего тела (энергия диссипации за счет джоулевых и приэлектродных потерь, учитываемая при помощи коэффициентов (1 — Я) и iiTnp). Кроме того, приходится считаться с тепловыми потерями Q через стенки (большой температурный напор между рабочим телом и стенками, высокая скорость рабочего тела и т. д.). В турбине с неохлаждае-мыми лопатками эти потери незначительны и в расчетах обычно не учитываются. [c.116]

В приведенном сравнении предполагается, что гироскоп не потребляет электрической энергии на поддержание Я = onst. В действительности, даже если не учитывать тепловые потери в статорных обмотках гиромотора и потери на внутреннее трение в упругих элементах конструкции гиромотора, то неизбежные при периодических внешних возмущениях моменты гироскопической реакции вызовут появление в опорах ротора моментов трения, на преодоление которых также будет затрачиваться энергия. [c.100]

Для краткого описания основных физических явлений в диэлектриках проследим, как изменяются их свойства при различных внешних воздействиях. Свойства любого вещества можно разделить на четыре условных класса механические, тепловые, электрические и магнитные. К механическим свойствам, отражающим внутренние связи между молекулами и атомами вещества, относятся упругость, прочность, твердость и вязкость. Тепловые свойства, обусловленные внутренней энергией движения молекул, атомов и валентных электронов, характеризуются тепловым расширением, теплоемкостью и теплопроводностью. К электрическим свойствам, обусловленным переносом и смещением электрических зарядов в веществе, относятся электропроводность, поляризация, поглощение энергии (потери) и электрическая прочность. Магнитные свойства, обусловленные упорядочением магнитных моментов электронов в веществе, в большинстве диэлектриков (неферромаг- [c.17]

Л о г а р и ф м и ч е-ский декремент показывает, какая часть энергии в образце, запасённая за счёт генератора, расходуется на тепловые потери внутри образца (внутреннее трение) и излучение в виде звука в окружаюп1ее пространство. [c.69]

РГсслсдования показывают, что даже при малых деформациях, пе выходящих за предсл[>1 пропорциональности, в материале амортизатора происходят необратимые процессы, сопровождающиеся рассеянием тепловой энергии за счет внутреннего трен1Ш. Указанные потери энергии характеризуются истлей гистерезиса и оцениваются количеством энергии, поглощенной и рас-182 [c.182]

Тепловой баланс двигателя внутреннего сгорания представляет распределение энергии, внесенной в двигатель топливом в виде тепло творной способности, на полезно использованную теплоту и различные потери. [c.275]

Имеются два других типа тепловых потерь, о которых необходимо упомянуть. Первый связан с отводом тепла в окружающий воздух скорость потерь по этой причине, однако, столь мала, что сказывается лишь при очень низких частотах колебаний. Другой вид потерь может возникнуть вследствие отсутствия теплового равновесия между нормальными формами колебаний Дебая эти потери аналогичны демпфированию ультразвука в газах, вызванному конечностью времени, которое необходимо, чтобы тепловая энергия перераспределилась между различными степенями свободы газовых молекул. Однако в твердых телах равновесие между различными формами колебаний устанавливается настолько быстро, что внутреннее трение, вызванное подобной причиной, можно было бы ожидать заметным только при частотах порядка 1000 мггц. Теория описанного выше явления была рассмотрена Ландау и Румером [80] и позже Гуревичем [47]. [c.121]

Количестпо тепло Q , используемое на изменение внутренней энергии рабочего тела, не равно теплотворной способности топлива ввиду тепловых потерь при сгорании. К этим потерям относится, прежде всего, часть тепла, которая не успевает выделиться из топлива на линии Z ввиду того, что сгорание всего топлива может произойти в течение определённого времени, т. е. закончиться где-то на линии расширения, после точки 2. [c.399]

Наконец, интересны.м применением теории Ми является расчет теплового излучения межзвездными пылинка.ми, которое составляет основную потерю их внутренней энергии и поэтому определяет их температуру. Так как излучаемые волны лежат в далекой инфракрасной области, т. е. и.меют длины волн значительно большие, чем размер частиц, мы должны пользоваться формулами для Спогл., вытекающими из теории Ми (гл. 14). Согласно закону Кирхгофа, излучение в Спогл. раз больше значения, рассчитанного на основе излучения черного тела. Основываясь на этом, ван де Хюлст (1946, 1949) оценил, что температура межзвездных пылинок, будь то металлических или диэлектрических, скорее равна 10—20°, чем традиционному значению з°к. [c.526]

Этот процесс является резонансным в том смысле, что в нем происходит перераспределение энергии возбужденной молекулы без какой-либо потери полной внутренней энергии (т. е. без ее превращения в кинетическую, или тепловую, энергию). Это значит, что эффективность превращения молекул СОг(ООуз) в СОг(001) без потери энергии очень высока. Поэтому на практике необходимое возбуждение молекул углекислого газа на высший лазерный уровень можно осуществить достаточно хорошо при столкновении с электронами газового разряда. [c.64]

Относительный внутренний и механический КПД учитывают потери, появляющиеся при преобразовании тепловой энергии в механическую энергию в рабочих органах паросиловой установки. Однако в паросиловой установке получение рабочего тела (пара) с заданными значениями термодинамических параметров связано с работой котельной установки, в которой сжигается топливо. Работа котельной установки также связана с потерями, характеризуемыми КПД котельного агрегата гука (в современных котлах он составляет 0.8...0.94). КПД, учитываюпщй все потери энергии в паросиловой установке, называется экономическим КПД [c.246]

Модель радиальных потоков [ 10, 30-321 состоит в том, что за основу в вихревом течении принимается разделение двух потоков энергии потока кинетической энергии, направленного от центра к периферии, и потока тепла, направленного в противоположную сторону. Исходный газ в завихрителе термотрансформатора (см. рис. 6.1) создает интенсивный круговой поток, вращающийся по закону свободного вихря. По мере продвижения вдоль вихревого течения этот поток за счет сил внутреннего трения перестраивается в вынужденный вихрь, в результате чего происходит уменьшение круговых скоростей внутренних слоев и увеличение угловых скоростей внешних слоев. Это создает возможность перехода кинетической энергии от центра к периферии. В то же время за счет более высоких значений статической температуры у периферии вихря, по сравнению с центральными слоями, существует поток тепла, имеющий направление, противоположное кинетической энергии. Тепловой по гок по своей величине не в соетоянии компенсировать приосевым слоям потери кинетической энергии. Это и является основной причиной, объясняющей охлаждение центральных и нагрев периферийных слоев вихревого течения. Из модели Хилша-Фултона следует, что максимальный холодильный эффект будет иметь место возле дросселя термотрансформатора (см. рис. 6.1). Однако экспериментальные данные 6, Н, 9, 32, 37] указывают на максимум эффекта охлаждения ГЕОтока на выходе из диафрагмы. [c.158]

Превращения нетепловых видов энергии происходят в тепловом резервуаре окружающей среды, поэтому возможны обратимое перетекание тепла из ПЭ в окружающую среду и обратно и необратимые потери тепла, равные Tq. ASh- Максимальная работа в изотермически-изохорных процессах равна убыли свободной энергии источника F — U — TS, а в изотермически-изо-барных убыли свободной энтальпии Н = I — TS, где U, I, S и Г — соответственно внутренняя нетепловая энергия, энтальпия, энтропия и температура системы. С учетом этого КИЭ нетепловых ПЭ примет следующий вид [c.58]

Тепловые аккумуляторы — третий вид аккумуляторов, предложенный Ветчинкиным и Уфимцевым,— представляют собой большие цистерны с прочными и хорошо теплоизолированными стенками. В них находится вода, нагреваемая злектроподогревателями до высокой температуры. Тепловая энергия, запасенная в этих цистернах, может использоваться и для отопительных и для энергетических целей снижая давление, превращая воду в пар, можно потом заставлять ее работать в паровых машинах или турбинах. По расчетам авторов предложения, тепловые аккумуляторы могут оказаться в некоторых случаях в 300—500 раз экономичнее, чем электрические той же емкости. Общим недостатком всех этих проектов аккумуляторов является, кроме их громоздкости, необходимости держать в резерве крупные мощности дублирующих двигателей другого типа, которые простаивают во время работы ветродвигателя, и их сравнительно невысокий коэффициент полезного действия. Поднятая в водохранилище вода будет испаряться, не говоря уж о том, что часть энергии потеряется при работе насосной и гидротурбинной установок. Коэффициент полезного действия гидроаккумулятора составляет всего 40—50 процентов, а резервной станции с двигателем внутреннего сгорания, работающим на водороде в качестве горючего, вряд ли превзойдет 35 процентов. Еще ниже будет коэффициент полезного действия станции с паровой машиной или турбиной, не говоря уже о потерях тепла при хранении горячей воды в цистернах— теплоаккумуляторах. Ни одно из рассмотренных устройств при практическом исполнении не сможет, видимо, превратить в электрическую энергию свыше 50 процентов от затраченной. [c.213]

Величина Yihj- учитывает в этом случае не собственно механические потери, а утерянную различными способами энергию, ибо механические потери частично регенерируются, повышая внутреннюю энергию газов. При осуществлении надёжной тепловой изоляции потока Yihj — Q, и уравнение Бернулли принимает вид [c.395]

Для определения основных газодинамических характеристик влажнопаровых диффузоров рассмотрим процесс в подводящем сопле и диффузоре в тепловой диаграмме (рис. 7.5,а). Состояние торможения изображается точкой О, расположенной ниже пограничной кривой. Действительный процесс расширения в сопле отвечает линии 01, а параметры торможения перед диффузором отвечают точке Oi(poi, Хо, Toi). Статические параметры перед диффузором в точке 1 — Pi, Xi, Т. За диффузором состояние торможения определяется в точке Ог(Ро2, Jfo2, Т ), статические параметры в точке 2 — Р2, Х2, Tz- Коэффициент внутренних потерь кинетической энергии определяется по очевидной формуле [c.236]

Таким образом, при деаэраторе этого типа неизбежна термодинамическая потеря, обусловленная повышением давления пара для предварительного подогрева воды. В колонку деаэратора этого типа не могут быть направлены холодные недеаэрированные потоки, например, добавочной воды или обратного конденсата из производства. Эти потоки, следовательно, должны быть объединены в один общий поток перед деаэратором, что составляет большое неудобство по сравнению с деаэратором смешивающего типа. В результате тепловая схема усложняется по сравнению со смешивающим типом деаэратора, тепловая экономичность установки снижается. Кроме того, деаэраторы без внутреннего обогрева, требующие установки двух дополнительных подогревателей, дороже и сложнее смешивающих. Расход энергии на подачу воды в деаэратор также увеличивается. А так как эффект деаэрации при этом улучшается мало, то станет понятным, почему деаэраторы этого типа [c.143]

При включении испарительной установки по схеме фиг. 117а тепло отбираемого из турбины пара за вычетом потерь рассеяния передается конденсату турбины и возвращается в котел, т. е. используется аналогично регенеративному процессу. Однако, вследствие дополнительной потери температурного напора в испарителе, давление отбираемого пара при одинаковом заданном подогреве конденсата турбины повышается по сравнению с необходимым давлением пара в регенеративном процессе, и, следовательно, удельная выработка электрической энергии на (внутреннем) тепловом потреблении и термический к. п. д. уменьшаются. Поэтому тепловая экономичность установки с термическим приготовлением добавочной воды в испарителях обычно ниже, чем регенеративной установки с восполнением потерь химически очищенной водой (если продувка котлов на установке с химической водоочисткой невелика). [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...