Напор 463 — Потери температурный

Греющим паром нормально служит отбираемый пар турбины. Чем больше температурный напор тем больше потеря температурного уровня греющего пара, и при заданной температуре меньше выработка электроэнергии отбираемым паром и, следовательно, ниже тепловая экономичность установки. с другой стороны, с понижением температурного напора Д/ц повышается величина поверхности нагрева [c.151]

Использование тепла конденсата подогревателей высокого давления в отдельных охладителях для устранения потери температурного напора при каскадном перепуске конденсата в ниже лежащие подогреватели. [c.211]

Рис. 9-8. Потеря температурного напора вследствие разности гидростатических давлений.

В выполненных исследованиях определялся приведенный коэффициент теплоотдачи, учитывающий потерю температурного напора на преодоление термического сопротивления ребра. Этот коэффициент был получен при обработке первичных опытных данных и может быть использован непосред- [c.128]

Потери температурного напора в выпарной установке [c.578]

Недостатками смесительных теплообменников являются загрязнение одного теплоносителя другими, ограниченность предельных температур охлаждения и нагрева сред, существенные потери температурного напора, сложность организации равномерного распределения потоков и др. [c.403]

Перенос тепла. Как правило, необходимо переносить теп.чо от источника к удаленному теплоприемнику при минимальных потерях температурного напора. [c.18]

Холод в абсорбционной установке вырабатывается по схеме, изображенной на рис. 10.2. На этой схеме для большей наглядности нанесены примерные параметры рабочего тела в установке без учета потерь давления в трубопроводах и потерь температурного напора в конденсаторе. [c.142]

Зарастание водотока. В каналах и реках при благоприятных температурных условиях может происходить зарастание дна и откосов. Это приводит к уменьшению живого сечения и повышению шероховатости границ потока. В результате при неизменности перепада напоров происходит уменьшение скоростей движения воды и расхода. Увеличиваются потери воды на испарение и фильтрацию через дно и откосы канала, вследствие чего может начаться выпадение взвешенных в воде частиц наносов, т. е. заиление. [c.29]

Задача 2.113. Определить расход нагреваемой воды и средний температурный напор в прямоточном пароводяном теплообменнике, если известны расход нагревающего пара Di = 1 кг/с, давление нагревающего пара /7 = 0,118 МПа, температура нагревающего пара /п=104°С, энтальпия конденсата /, = 436 кДж/кг, температура нагреваемой воды на входе в теплообменник /2=10°С, температура нагреваемой воды на выходе из теплообменника /2 = 36°С и коэффициент, учитывающий потери теплоты теплообменником в окружающую среду, f/ = 0,98. [c.101]

Анализируя (68) и (79), можно сказать, что потери напора в общем случае покрываются за счет изменения скоростного, пьезометрического, геометрического и температурного напоров. Причем, в уравнениях (79) и (80) потери напора выражаются в единицах давления и называются потерей давления [c.53]

Из вышеприведенных формул следует, что чем меньше температурный напор теплообменника, тем меньше будет в нем основных потерь эксергии - потерь от конечной разности температур. [c.312]

Легко убедиться, что относительный к. п. д. не может в полной мере характеризовать совершенство процессов в данном элементе установки. Так, например, относительный к. п. д. в случае теплообменного аппарата совершенно не учитывает характера теплообмена, т. е. того, является ли он обратимым или необратимым. Вследствие этого два теплообменника с относительно одинаковыми утечками тепла будут иметь равные к. п. д., хотя процесс теплообмена может протекать в них при разных температурных напорах, т. е. с различной степенью необратимости и, соответственно, с неодинаковыми потерями работоспособности, что не позволяет [c.337]

Подогрев воздуха ускоряет воспламенение низкосортных и влажных топлив, улучшает процесс горения, увеличивает температурный напор по газоходам котла, снижает до минимума потери тепла с уходящими газами. С другой стороны, повышение температуры воздуха сопровождается утяжелением котлоагрегата, возрастанием капитальных затрат, габаритов котла и аэродинамических сопротивлений. [c.157]

Выбор термоизоляционных материалов является сложной задачей, так как применение тех или иных материалов зависит прежде всего от допускаемой рабочей температуры, стоимости изоляции, конструктивных показателей — веса, толщины и эксплуатационной надежности. Одним из важных факторов служит так называемый показатель стоимости . Под показателем стоимости понимается стоимость 1 м изоляции при толщине, обеспечивающей равные потери тепла при равных температурных напорах. [c.26]

Второй вид потерь вызван влиянием цикла второй ступени на степень утилизации тепла уходящих газов, которая в формуле (2-3) характеризуется коэффициентом т)у,,. Действительно, в случае, когда во второй ступени осуществляется оптимальный цикл при исчезающе малом температурном напоре, Лут 1 В схеме, изображенной на рис. 1 -3, е, к. п. д. котла-утилизатора при исчезающе малом температурном напоре в нем будет равен максимально возможной величине [c.56]

Таким образом, следует выбирать величину температурного напора, удовлетворяющую условиям достаточной тепловой экономичности и допустимой затраты металла. При небольших потерях конденсата и соответственно малых размерах испарителей (случай КЭС или ТЭЦ без внешних потерь конденсата) влияние испарителей на тепловую экономичность установки незначительно, почему величину Дг выбирают 15 >25 с, в среднем около 20° С, исходя из удобств и простоты выполнения схемы установки в целом. [c.151]

С увеличением числа ступеней при заданном давлении греющего отбираемого пара и определенном температурном напоре в ступени снижаются давление и температура насыщения вторичного пара из последней ступени испарительной установки и температура возможного подогрева конденсата турбины по этой причине, а также в связи с наличием тепловых потерь количество получаемого дестиллата возрастает медленнее, чем число ступеней. [c.154]

С учетом этого (рис. 4.6) построена зависимость (кривая 2) удельного расхода эксергии от температуры кипения. Температурный напор принимался при s=HO° А =10°С, а для остальных ступеней температурные потери определялись с учетом тепловой нагрузки и коэффициентов теплопередачи. Из рис. 4.6 видно, что если выпаривание вести при 70 °С (средняя температура в существующих опреснительных установках), то удельный расход эксергии составляет 100 кДж/кг, а при 160°С — 20 кДж/кг, т. е. снижается в 5 раз. [c.90]

Теплопередача через различные элементы конструкций стенок может существенно различаться (неодинаковая интенсивность, различный температурный напор на разных участках и т. п.). Поэтому Qb определяют суммированием отдельных составляющих потерь теплоты. При проектировании значением Qs задаются, а затем проверяют расчетом, добиваясь равенства заданной и расчетной величины [c.180]

Ниже приведена краткая характеристика теплообменных аппаратов, применяемых в холодильных и криогенных установках, а также находящихся в стадии промышленного освоения. В изложении материала, касающегося методик тепловых и гидравлических расчетов, опущен ряд широко употребительных определений и формул, которые нашли отражение в предыдущих разделах настоящего справочника. Это ох-носится в первую очередь к уравнениям теплопередачи для плоской и оребренной стенок ( 2.2), методам определения температурных напоров между теплоносителями ( 2.5 кн. 2 настоящей серии), основным понятиям и расчетным соотношениям гидравлики, связанным с определением потерь напора при течении жидкостей и газов в каналах (п. 1.6.2. кн. 2 настоящей серии), некоторым уравнениям теплоотдачи ( 2.6, 2.7, 2.10, 2.11 кн. 2) и т. д. [c.268]

У поверхностных подогревателей величина температурного напора бг составляет 4—8° С оптимальной величиной считается 5—6" С. К. п. д. поверхностных подогревателей составляет обычно 0,97—0,98 этот к. п. д. учитывает потерю тепла во внешнюю среду от корпуса подогревателя. [c.258]

На рис. 9 поданным работы [26] приведена зависимость к. п. д. цикла на углекислоте с однократным промежуточным охлаждением от среднелогарифмического температурного напора регенератора и давления перед компрессором низкого давления при следующих исходных данных температура газа перед турбиной 700° С температура газа перед компрессором 20° С внутренний относительный к. п. д. турбины 0,9 адиабатический к. п. д. компрессоров 85,5% суммарная относительная потеря давления в цикле 9% степень понижения давления в турбине 3,6. [c.28]

При включении испарительной установки по схеме фиг. 117а тепло отбираемого из турбины пара за вычетом потерь рассеяния передается конденсату турбины и возвращается в котел, т. е. используется аналогично регенеративному процессу. Однако, вследствие дополнительной потери температурного напора в испарителе, давление отбираемого пара при одинаковом заданном подогреве конденсата турбины повышается по сравнению с необходимым давлением пара в регенеративном процессе, и, следовательно, удельная выработка электрической энергии на (внутреннем) тепловом потреблении и термический к. п. д. уменьшаются. Поэтому тепловая экономичность установки с термическим приготовлением добавочной воды в испарителях обычно ниже, чем регенеративной установки с восполнением потерь химически очищенной водой (если продувка котлов на установке с химической водоочисткой невелика). [c.153]

Потеря температурного напора оследст-вие гидростатического эффекта определяется следующим образом. [c.160]

Незначительная скорость течения в характерных сечениях позволяет вести расчет по статическим температурам. Потерями на неадиабатность в первом приближении можно пренебречь. Теплоемкость газа принимается постоянной С = onst. Вводя величину допустимого температурного напора на выходе охлажденного потока из теплообменника = Т — и определяя используемую холодопроизводительность эффектом подогрева в камере холода - Т , исходная система сводится к виду [c.237]

Эффективность противоточного теплообменника определяется отношением действительного повышения температуры холодного потока во время его прохода через теплообменник к максимально возможному новышепию, которое происходило бы при нулевом температурном напоре. Очевидно, что температура нагреваемого потока никогда не может превышать температуру входящего теплого потока, даже когда теплоемкость последнего значительно больше. Если же нагреваемых ноток имеет более высокую теплоемкость, то максимальное повышение температуры определяется количеством тепла, liOTopoe теплый ноток может передать при охлаждении от своей первоначальной температуры до начальной температуры холодного потока. Часто вместо эффективности удобнее говорить о прямых потерях, так как они пропорциональны измеряемой разности температур 7 на теплом конце теплообменника. [c.135]

Задача 2.62. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью D = 1,Q5 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0.8% СН4 = 84,5% СзНб = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%, если известны давление перегретого пара / п.п= U4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура питательной воды /п.,= 110°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) f/ a=91%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 1 = 17 320 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя / е= 12 070 кДж/кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аа е = 0,05, температура воздуха в котельной /, = 30°С, потери теплоты в окружающую среду qs=l%, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе к е = 0,05 кВт/(м К) и температурный напор в пароперегревателе А/пе = 390°С. [c.73]

Эксергетический анализ затрат эксергии и ее потерь не позволяет окончательно оценить ЭХТС, так как для этого необходимо учесть все виды затрат, т. е. провести технико-экономический анализ. В большинстве случаев рекомендации термодинамического и технико-экономического анализов существенно различаются. Например, анализ теплообменника показывает, что с термодинамической точки зрения надо свести к минимуму температурный напор, так как при этом эксергетические потери уменьшаются, но поверхность нагрева будет возрастать и поэтому экономически оптимальный вариант (минимальные суммарные приведенные затраты 3) будет при довольно больших температурных напорах. Однако связь между термодинамическими и технико-экономическими параметрами ЭХТС существует и эксергетический метод анализа позволяет наиболее полно установить эту связь. Сочетание технико-экономического анализа с термодинамическим называется терможономикой. [c.324]

В связи с изменением температуры по длине коэф ицивнт Дарси по длине также меняется. Поэтом/ расчет потерь на трение ведут по участкам,в пределах которых можно пренеерачь влиянием изменения температуры на потери напора на трение. Дайна участка выбирается по температурному шагу, рассчитываемому исходя из доцу-ртиглой погрешности расчета потерь напора на трение в долях единицы [20] [c.55]

Объективные трудности утилизации низкопотенциальных тепловых ВЭР обусловливаются несколькими факторами. Основным моментом здесь является весьма ограниченный круг потребителей, которые могли бы использовать либо непосредственно ВЭР, либо тепло, выработанное за счет низкопотенциальных ВЭР, исходя из температурного напора потоков и низких возможностей их транспортировки на определенные расстояния. Особенно остро проблема использования низкопотен-цпальных ВЭР стоит в весенне-летний период года, когда значительно снижается теплопотребление из-за отсутствия отопительной и снижения коммунально-бытовой нагрузок. В то же время ежегодно с низкопотенциальными ВЭР теряется огромное количество тепла, так как эти виды ВЭР образуются как неизбежные отходы во всех отраслях промышленного производства. Особенно характерны потери тепла в больших масштабах с отбросной горячей водой, с нагретыми продуктовыми потоками, с уходящими газами относительно невысокой температуры и т. п. для черной металлургии, пищевой промышленности, химии, нефтепереработки и нефтехимии. [c.197]

При регулировании изменением температуры слоя температура в топке может меняться в ограниченном интервале 750-950°С, определяемом в основном маркой угля. Для высокосернистых топлив температурные границы еще более сужаются (800-900°С). При изменении температуры слоя от 950 до 750°С и средней температуре стенки трубы 100°С (трубы включены в систему отопления) температурный напор уменьшается от 850 до 650 С, а тепловой поток к погруженным в слой поверхностям только на 24%. При размещении в слое испарительных труб, имеющих среднюю температуру стенки около 200°С, изменение теплового потока составит около 27%, а для пароперегре-вательных труб со средней температурой стенки 450 С - 40%. В первых двух случаях примерно пропорционально изменению теплового потока снизится и нагрузка котла (при соответствующем уменьшении расхода топлива, естественно), в третьем случае - снизится перегрев. Уточнения, связанные с изменением коэффициента теплопередачи, КПД котла (потерь теплоты с уходящими газами) и т.д,, являются величинами второго порядка. [c.314]

Из этой формулы легко видеть, что срок окупаемости будет тем меньше, чем больше число часов работы установки т, выше температурный напор Ai , дороже топливо Ст, чем лучше организован теплообмен, т. е. выше /г, чем больше расход топлива В,, чем меньше удельная стоимость поверхности нагрева Сп, чем ниже стоимость дополнительных устройств А всп и чем меньше дополнительные эксплуатационные затраты Эдоп на обслуживание новой установки. Отсюда же ясно, что самым выгодным способом использования тепловых потерь является использование их без сооружения специальной установки. Формула дает возможность первой оценки рентабельности рассматриваемого способа теплоиспользования. [c.340]

По самому принципу устройства однотрубные системы, конечно, имеют значительно большую гидравлическую устойчивость, нежели системы двухтрубные. Этому способствует значительное повышение доли потерь напора в однотрубных стояках. Однако увеличение гидравлической устойчивости однотрубных систем отопления, к сожалению, не означает полной независимости их работы от расхода воды и температурного режима. Причиной разрегулировки 0 дн0трубных систем отопления является разное изменение коэффициентов теплопередачи отопительных радиаторов, расположенных последовательно по этажам здания. По исследованиям ряда авторов, для правильного функционирования однотрубных систем, так же как и двухтрубных, необходимо проводить режим количественно-качественного регулирования. [c.29]

Чтобы сократить потери на трение, необходимо добиться более тонкого распыливания впрыскиваемой влаги. По-видимому, максимальный размер капель не должен превышать 10—20 мк. Расчеты показывают, что на установке с расходом газов около 700 т ч при дозвуковом режиме течения потери напора от трения можно сократить примерно до 10% от повышения давления, создаваемого тепловой компрессией. Речь идет о схеме, показанной на рис. 5-5, б. При включении же аэротермопрессора по схеме рис. 5-5, а потери возрастают из-за снижения температурного напора. [c.135]

Ввиду того что давление в парогенераторе низкого давления со стороны пара первого контура больше, чем со стороны вторичного контура, не исключена возможность попадания радиоактивного пара или его конденсата из первого контура во второй. Поэтому при опреснении морской воды в цикле АЭС в биологическом отношении и экономически наиболее перспективной является схема двухцелевых АЭС [75], согласно которой ДОУ включается между цилиндрами турбин вместо сепаратора. Расчеты показали, что тепловая экономичность АЭС в этом случае не ухудшается при температурных напорах до 8—9°С [75]. Это объясняется тем, что замена сепаратора испарителем, во-первых, снижает потери в турбине от влажности пара, так как влажность вторичного пара испарителя не превышает 0,05—0,07 %, а влажность пара за сепаратором составляет 1—2%, во-вторых, используется перепад давлений в сепараторе. Таким образом, если включить ДОУ между цилиндрами турбин типа К-500-65/1500 вместо второго сепаратора (рс=0,25 МПа) с температурным перепадом, равным 7—8°С, можно получить с одного блока до 50 тыс. м /сут пресной воды, причем тепловая экономичность блока не будет снижена. [c.96]

В общем случае к. п. д. газотурбинной установки замкнутого цикла (ГТУЗЦ) зависит от начальных и конечных параметров газа, к. п. д. турбомашин, относительных потерь давления в цикле и температурного напора в ре- [c.27]

На рис. 7 по данным работы [118] показана зависимость к. п. д. ГТУЗЦ мощностью 50 МВт с двумя промежуточными охладителями от температуры газа перед турбиной и степени понижения давления при условиях внутренний относительный к. п. д. турбины = 0,89 адиабатический к. п. д. компрессоров г] = = 0,85 механический к. п. д. = 0,98 к. п. д. электрогенератора Пг = 0.97 температурный напор в регенераторе Atp = = 25° С суммарная относительная потеря давления в цикле 8% температура газа перед компрессорами 20° С. Как видно из [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...