Газы Параметры сжигания

Газы водяные — Параметры сжигания 14—154 [c.44]

Газы доменные — Параметры сжигания 14 — 154 [c.44]

Газы коксовальные — Параметры сжигания [c.44]

Хранение — см. Баллоны для сжатых газов Газы сжиженные — Параметры сжигания [c.45]

Российская Федерация участвует в международных соглашениях по охране окружающей среды. На Европейском континенте нормы выбросов золы на любой ТЭС не должны превышать 50 мг/м , тогда как фактические концентрации золы в выбросах некоторых ТЭС значительно выше. При сжигании 1 т условного твердого топлива выбрасывается 780 кг углекислого газа, при сжигании мазута более 520 кг, природного газа примерно 370 кг. Следовательно, переход на природный газ в энергетике позволит радикально снизить выбросы углекислого газа в атмосферу. Сокращению выбросов способствует и повышение эффективности технологических процессов производства электрической и тепловой энергии. Лучшие паросиловые блоки с супер-критическими параметрами пара и его двойным промежуточным перегревом позволяют вырабатывать в конденсационном режиме электроэнергию с КПД нетто 44—46 %. Конденсационные парогазовые энергоблоки с котлами-утилизаторами (КУ) вырабатывают электроэнергию с КПД нетто, достигающим 58—60 %. Существенно отличаются при этом удельные затраты на восполнение экологического ущерба от ТЭС различного типа [c.10]

Осуществление указанных условий при правильном тепловом режиме и рациональных параметрах сжигания газа позволит значительно улучшить экономические показатели работы агрегатов на газе их производительность, стойкость и удельный расход газа. [c.68]

Схема простейшей паротурбинной установки приведена на рис. 11.1. Рассмотрим цикл Карно в p v и Т — з координатах (рис. 11.2). В котле при постоянном давлении к воде подводится теплота, выделяемая в результате сжигания в топке котла топлива (в качестве топлива могут использоваться природный газ, каменный уголь и другие виды топлива). Процесс подвода теплоты 4—1 является изобарно-изотермическим процессом парообразования. Из котла сухой насыщенный пар с параметрами в точке 1 поступает в турбину. Пар, изоэнтропно расширяясь в турбине, производит работу (линия 1—2) и превращается во влажный насыщенный пар. В конце процесса расширения давление пара р2, температура Т . Затем пар поступает в конденсатор (теплообменник), в котором за счет охлаждающей воды от пара при постоянном давлении рг отводится теплота (линия 2—3), происходит частичная конденсация пара. Процесс отвода теплоты 2—3 является изобарно-изотермическим процессом. В схеме установки (см. рис. 11.1) при рассмотрении цикла Карно насос заменяют компрессор.ом. Влажный пар с параметрами в точке 3 подается на прием компрессора и изоэнтропно сжимается с затратой работы (линия 3-—4), превращаясь в воду с температурой кипения. Затем кипящая вода подается в котел, и цикл замыкается. [c.163]

С увеличением единичной мощности котла объем V . топки по условиям теплообмена увеличивается быстрее, чем площадь /"дт поверхности ограждающих поверхностей. Поэтому излучающий СЛОЙ С ростом единичной мощности котла также утолщается. Тепловое излучение факела возрастает в соответствии с уравнением (63). Полученная опытная зависимость параметра М от числа Бугера Ви — kS к — суммарный коэффициент ослабления излучения) при сжигании экибастузских углей представлена на рис. 122. Кроме того, с ростом паропроизводительности котла происходит увеличение размеров топки. В центральной части топки газы охлаждаются меньше, чем в пристенной. Результатом является рост тепловой разверки в верхней части топки, [c.189]

Исходными данными для расчета являются характеристика топлива (состав, теплота сгорания Q ), способ его сжигания, КПД котла и его составляющие, температура горячего воздуха воздушный режим топки, сведения о наличии внешнего подогрева воздуха, вводе газов рециркуляции и их параметрах, геометрических характеристиках топки (объем, полная поверхность стен, угловой коэффициент экранов) и горелок (число и уровень установки ярусов по высоте топки). [c.190]

Совершенствование рабочего процесса и конструкции ДВС направлено прежде всего на качественную подготовку рабочей смеси, равномерное распределение ее по цилиндрам и полное сжигание. Так, в последнее время появилось регулирование карбюратора по параметрам отработавших газов с помощью электронных компьютеров. [c.208]

Установление норм ПДВ предусматривает разработку и внедрение мер по их достижению. В энергетике к числу таких мер относятся подбор оптимального режима сжигания топлива с учетом его вида и качества, выбор технологии очистки дымовых газов, геометрических параметров источника выброса, определение оптимального места размещения предприятий. [c.238]

Человек в настоящее время невольно способствует изменениям климата в локальном и, до известной степени, в региональном масштабе. Существует серьезное беспокойство по поводу того, что продолжающееся расширение деятельности человека на Земле может привести к значительным региональным и даже глобальным изменениям климата. Это вызывает дополнительную необходимость в международном сотрудничестве для изучения возможных изменений глобального климата и их учета при планировании будущего развития человеческого общества. . . Можно с достаточной уверенностью утверждать, что сжигание органического топлива, вырубка лесов и изменения в землепользовании привели к увеличению количества углекислого газа в атмосфере в течение последнего столетия приблизительно на 15%, и в настоящее время его количество увеличивается приблизительно на 0,4% в год. Вероятно, этот рост будет продолжаться и далее. Углекислый газ играет существенную роль в изменении температуры земной атмосферы, и возросшее количество двуокиси углерода в атмосфере может, по-видимому, привести к постепенному потеплению нижней части атмосферы, особенно в высоких широтах. Вероятно, это повлияет на распределение температуры, количество осадков и другие метеорологические параметры, однако последствия этих изменений еще недостаточно детально изучены. Возможно, некоторые явления регионального и глобального масштаба дадут о себе знать до конца этого столетия, и они станут гораздо более ощутимыми к середине следующего столетия. Этот временной масштаб аналогичен временному масштабу, необходимому для того, чтобы переориентировать в случае надобности работу многих отраслей мировой экономики, включая сельское хозяйство и производство энергии. Поскольку изменения климата могут оказаться благоприятными в одних районах мира и неблагоприятными в других, может потребоваться значительная социальная и технологическая перестройка. [c.30]

Тепло газов используется в рекуператорах для подогрева воздуха, подаваемого в печь на сжигание топлива, или в котлах-утилизаторах для выработки пара технологических параметров. [c.59]

При переработке природного газа, загрязненного соединениями серы, производится сероочистка газа. Извлеченный из газа сероводород сжигают в специальных печах для получения элементарной серы или сернистого ангидрида, который идет на производство серной кислоты. Тепло от сжигания сероводорода относится к ВЭР и используется обычно в котлах-утилизаторах для выработки водяного пара. При больших мощностях в котлах-утилизаторах может вырабатываться пар энергетических параметров. [c.70]

Для сжигания и обезвреживания низкокалорийных газов производства технического углерода разработана серия унифицированных котлов-утилизаторов типа ПКК. Продольный разрез такого котла показан на рис. 3-15. Для каждой производительности котла предусмотрено две модификации по параметрам вырабатываемого пара на давление 4,5 МПа и температуру перегретого пара 440 °С и на давление 2,4 МПа и температуру перегретого пара 370°С. Котлы рассчитаны на паропроизводитель- [c.139]

В связи с преимущественным развитием в перспективе конвертерного производства стали основным в черной металлургии является вопрос утилизации химической энергии конвертерного газа. Для этого должны быть разработаны эффективные системы его отвода без дожигания, очистки, аккумуляции и использования. В настоящее время в этом направлении ведутся интенсивные работы, предусматривающие различные возможности утилизации химической энергии конвертерного газа улавливание газа в мокрых газгольдерах, использование газа для выработки пара энергетических параметров путем аккумуляции тепла в регенераторе или сжигание в комбинированной горелке, применение газа для синтеза органических соединений и для восстановления железной руды и т. д. [c.173]

Таким образом, полный интервал регулирования температуры перегрева пара на газомазутных котлах значительно шире, чем на установках с одним видом топлива. Задача поддержания расчетных параметров пара решается в этом случае комплексным использованием средств воздействия на процесс горения, системой впрысков и рециркуляцией дымовых газов. Наиболее распространено регулирование впрыском. Впрыск малоинерционен, хорошо поддается автоматизации и без заметного влияния на экономичность агрегата позволяет в широком интервале менять температуру пара. Однако по изложенным выше причинам при сжигании газа расход воды на впрыск в газомазутных котлах обычно выше расчетного и достигает 20% их паропроизводительности. [c.198]

Опыт наладочных работ показывает, что использование к. п. д. нетто часто неоправданно усложняет эксперимент и что без существенного ущерба для конечного результата можно прибегнуть к дальнейшему ограничению подлежащих оптимизации величин. Так, для определения наивыгоднейших режимных параметров топочного устройства парогенератора при сжигании природного газа и мазута обычно достаточно определения кривой к. п. д. брутто и нахождения ее максимумов. На твердом топливе наивыгоднейшие значения таких, например, параметров, как избыток воздуха, соотношение скоростей первичного и вторичного воздуха, регулирование аэродинамики горелок, также нередко находят по к. п. д. брутто (см. на рис. 1-6 кривые к. п. д. нетто и брутто). [c.15]

В задачу экспериментатора входят как разработка приемов наиболее оперативной перестройки режима, так и оценка оптимальной продолжительности этой перестройки. Изменение определяющего параметра (аргумента) может быть осуществлено скачкообразно или плавно. Скачкообразное изменение способствует сокращению периода стабилизации искомой функции. Однако применение этого приема возможно далеко не всегда и должно быть предметом предварительного излучения. Так, резкое и глубокое изменение избытка воздуха, его крутки или переход с одной группы горелок на другую на антрацитах и тощих углях может привести к потуханию факела, но безопасны при сжигании газа или мазута. Те же маневры по-разному отражаются на работе испарительной зоны прямоточных и барабанных парогенераторов. Скачкообразное увеличение подачи топлива может вызвать заброс перегрева пара и расстройство циркуляции прямоточного агрегата. [c.106]

Как конструктивный параметр, величина позволяет легко проверить достаточность объема топочной камеры для сжигания заданного количества газа, т. е. [c.44]

Формула применима при изменении параметров в следующих пределах, внутри которых находятся, в частности, дымовые газы, получаемые при сжигании мазута в котельных топках. [c.215]

Третий распространенный тип ПГУ — установка с котлом-утилизатором (рис. 7, в). В такой установке регенератор ГТУ заменен котлом-утилизатором, пар из которого может использоваться в конденсационной турбине или для теплофикационных целей. Котел-утилизатор обогревается выхлопными газами газовой турбины. Если котел-утилизатор имеет устройства для сжигания топлива, то схема утилизационной ПГУ (рис. 7, в) превращается в схему сбросной ПГУ (рис. 7, б). Такой вариант ПГУ используется, в частности, в судовых установках. Доля паротурбинной части в общей мощности ПГУ по схеме на рис. 7, в меньше, чем по схемам на рис. 7, а и б, так как начальные параметры пара более низкие. [c.13]

Если перед турбиной низкого давления вместо камеры сгорания установить ВПГ (исключив регенератор ГТУ), то избыток воздуха в турбине низкого давления уменьшится, что позволит повысить параметры пара, т. е. повысить к. п. д. паровой ступени цикла. Из уравнений (8)—(И) следует, что уменьшение избытка воздуха перед турбиной низкого давления повысит мощность газовой ступени и ее к. п. д. При сжигании дополнительного топлива в котле за турбиной низкого давления прирост к. п. д. ПГУ будет меньшим только за счет повышения к. п. д. паровой ступени и уменьшения потерь с уходящими газами [93]. [c.31]

Требование по допустимому охлаждению газов оказывает заметное влияние на выбор параметров q и Ыг, определяющих эффективность золоулавливания в установке. Так, например, при одинаковой температуре дымовых газов на входе в золоуловитель с трубой Вентури 150—160°С и с учетом этого требования на электростанции, сжигающей антрацитовый штыб, может быть достигнута степень очистки газов на уровне 96—97%, тогда как при сжигании высоковлажного богословского бурого угля — только 94—96%. [c.81]

Параметры пара всех котлов 16 ата, 300—380° С. Общая паропроизводительность котельной составляет 270 г/ч. Ранее все котлы работали на угле и переведены на сжигание газа и мазута в 1956—1960 гг. Техническое состояние котлов неудовлетворительное, за исключением котлов системы ЛМЗ. Поэтому в ближайшие годы 10 котлов будут демонтированы. После демонтажа в работе останется три котла системы ЛМЗ и один котел системы Бабкок-Вилькокс . Их паропроизводительность составит 150 г/ч. [c.46]

Газы паро-воздушные—Производство II—409 Газы природные — Параметры сжигания 14 — 154 [c.44]

Конструктивным параметрам, определяющим уровень коррозионной агрессивности топочных газов при сжигании сернистого мазута, может, вероятно, явиться лучевоспри-нимающая поверхность, отнесенная к количеству введенной в топку теплоты в зоне активного горения. Эта поверхность может быть существенно повынгена за счет заполнения объема топки экранами двустороннего тепловосприятия. [c.104]

При расчете теплообмена в топке важной характеристикой является теоретическая температура горения, под которой понимают адиабатическую температуру горения при существующем коэффициенте избытка воздуха в топке. Теоретическая температура горения — это та, которую можно получить при отсутствии теплообмена в топке, она является максимально возможной при сжигании данного топлива. Вследствие интенсивного лучистого теплообмена в топочной камере температура продуктов сгорания, естественно, всегда ниже. Наряду с теоретической температурой горения важным параметром, характеризующим работу топки, является температура газов, покидающих топку. Эта температура должна быть ниже размягчения золы данного топлива. Для большинства отечественных твердых топлив она составляет 1100°С. Снижение температуры в топке до этого значения достигается чаще всего установкой дополнительных трубчатых теплообменных поверхностей, которые называюгся экранами. [c.245]

На данном этапе вопрос заключается в том, что топливная база страны все больше и больше смещается на восток, в Среднюю Азию и Сибирь, что ставит перед энергетиками новые проблемы. Одной из центральных является проблема разработки серии котельных агрегатов для сжигания топлива различных марок. Предстоит разработать и ввести в эксплуатацию котельные агрегаты для сжигания донецких и кузнецких каменных углей экибастузских каменных углей с повышенной зольностью дальневосточных бурых углей. На этих топливах будут построены электростанции с энергоблоками в 500 и 800 МВт на закритические параметры пара. Особое внимание сосредоточивается на создании котельного агрегата для сжигания углей Канско-Ачинокого бассейна. В перспективе на этом бассейне могут быть сооружены самые крупные тепловые электростанции мощностью до 6400 МВт с энергоблоками по 800 МВт, с котлоагрегатами производительностью 2650 т пара в час на закритические параметры пара (255 ата и 545/565° С). Самой сложной проблемой является создание и эксплуатация крупных котельных агрегатов, сжигающих угли Канско-Ачинского бассейна, главным образом из-за отложения шлака в топочной камере. Шлакование топочной камеры нарушает нормальный теплообмен температуры газов на выходе из топки. Первые котельные агрегаты для энергоблоков 800 МВт будут созданы для углей Березовского месторождения (Канско-Ачинского бассейна), опыт по промышленному сжиганию которых пока отсутствует. [c.109]

Схема установки для сжигания сточных вод и кубовых остатков изопренового производства показана на рис. 3-14. Обезвреживание токсичных отходов, в состав которых входят высококипящие органические вещества и минеральные соли, осуществляется в циклонном реакторе за счет их сжигания при температуре 1000°С. Для поддержания в реакторе такой температуры используется первичное топливо (природный газ). При температуре lOO f происходит полное выгорание органических составляющих и выпаривание воды, а минеральные соли расплавляются и в виде расплава выводятся из циклонного реактора через специальную летку. Вертикальный реактор оборудован гарнисажной футеровкой и испарительной системой охлаждения. Газы охлаждаются в котле-утилизаторе, где вырабатывается пар технологических параметров. После котла-утилизатора газы поступают в струйнопенный пылеуловитель для очистки от возгонов солей, а оттуда дымососом выбрасываются в дымовую трубу. Обезвреживаемые отходы перед подачей [c.137]

Потребность в конкретных видах энергии и режимы ее использовапия в перспективе на промышленном предприятии (узле) практически определяют рациональный выбор типов утилизационного оборудования, обеспечивающего выработку на базе ВЭР энергии таких параметров, которая может быть целиком использована на энергетические, технологические и другие нужды. Потери энергии, связанные с неполным использованием ВЭР (сжигание в факелах горючих газов, неполное использование выработки котлов-утилизаторов из-за отсутствия потребителей и т. п.), необходимо рассматривать как потенциальные энергетические резервы. Потери ВЭР характеризуют уровень рационального ведения энергетического хозяйства предприятия. Поэтому снижение потерь от неполного использовапия ВЭР является одной из центральных задач при планировании развития энергохозяйства. От технико-экономических показателей утили- [c.230]

Результаты испытания ЦКТИ опытного котла ДКВр-10-39-440 с топкой системы Померанцева (рис. 1-18) при сжигании древесных отходов с влажностью = 46 59% показали, что котел обеспечивает паровую нагрузку до 3,1 кг сек при расчетных параметрах пара циркуляция при различных нагрузках оказалась вполне надежной. Потери теила с уходящими газами находились в пределах от 10,8 до 15% (в зависимости от нагрузки котла). Коэффициент полезного действия (брутто) котла получен равным 78%. При номинальной наропроизводрхтельпости сопротивление газового тракта котла составляет 78 дан/м" (ниже расчетного значения 110 дан1м ), а сопротивление воздушного тракта 264 дан м (выше расчетного). [c.39]

Параметры температурного поля топки t и р легко могут быть установлены для разнообразных условий сжигания топлива на основании данных о температуре газов в конце топки Го и о расположении ядра пламени Хмакс, в котором достигается максимальная по ходу выгорания факела температура пламени Т макс- [c.189]

Как видно из рис. 3-13, форма кривых дз = На) при сжигании мазута такая же, как и при сжигании газа. Имеется четко выраженный перегиб, по которому может быть определено значение окр (обозначено стрелкой). Диапазон выявленных для разных котлов сскр значительно уже, чем при сжигании газа, и объясняется меньшим разнообразием конструкций и параметров горелок. Аналогичные результаты были получены в [Л. 3-32, 3-44]. [c.69]

При определении сечений для постановки измерений параметров уходящих газов и подаваемого на парогенератор воздуха экспериментатор располагает большой степенью свободы. Согласно определению потери с физическим теплом, химическим и в значительной мере механическим недожогом должны определяться за воздухоподогревателем. Однако измерения, поставленные в непосредственной близости к выходу из воздухоподогревателя, осложняются присущими этому сечению неравномерностями температурных и концентрационных полей. В рекуперативных воздухоподогревателях с поперечным движением газа и воздуха газы со стороны выхода воздуха горячее, чем со стороны входа. Источником температурных перекосов могут быть топочные процессы, причем характер пе)рекосов будет изменяться в зависимости от комбинаций работающих горелок. В частности, при сжигании торфа в топках с расположенными с фронта парогенератора шахтными мельницами в связи с отжатием факела к заднему экрану толки температуры в передней части газохода за воздухоподогревателем были на 25—30° С выше, чем в задней. [c.257]

В процессе наладки газогорелочных устройств определяются следуюш,ие режимные параметры их работы производительность горелок, обеспечивающая требуемую нагрузку котла при заданном давлении газа до регулятора подачи пределы устойчивой работы горелок по давлению коэффициент инжекции или коэффициент избытка воздуха в топке при различных нагрузках и числе работающих горелок длина факела горелки качество сжигания газа (отсутствие продуктов химической неполноты горения). При работе газогорелочных устройств с автоматикой отлаживается режим работы регулятора подачи воздуха или пропорциони-рующих клапанов, обращая главное внимание на достаточную пропускную способность клапанов при различном разрежении в топке котла. [c.198]

Конструкция котла с камерной топкой для сжигания газа и мазута приведена на рис. 6. Котел имеет блочную обмуровку из жароупорного железобетона. Топочная камера с задней и боковых стенок экранирована самостоятельно включенным циркуляционным контуром, который служит для получения перегретой воды с температурой до 130° С, необходимой для подогрева мазута. В котельных с водогрейными котлами, вырабатывающими воду низких параметров, подогреть мазут этой водой невозможно. Для предохранения выступающих частей секций от перегрева установлен верхний экран, включенный параллельно контуру циркуляции котла. Сжигание топлива осуществляется в низконапорной газомазутной горелке НГМГ-250 или ротационной форсунке Р-1-150. [c.10]

При всем разнообразии типов горелок для сжигания мазута, отличающихся видом и параметрами энергоносителя для распыления, а также конструктивными особенностями, все горелки состоят из двух основных узлов — форсунки и воздухонаправляющего аппарата — регистра. Форсунки должны обеспечивать возможно более тонкое дробление и равномерное распределение частиц топлива в зоне горения. Регистры служат для создания завихренного потока воздуха, подводимого с большой скоростью к корню факела, способствующего интенсивному смешению с частицами топлива и подогреву образовавшейся смеси топочными газами, которые подсасываются вращающимся полым конусом потока к корню факела и ускоряют подготовку и сгорание топлива (рис. 3-4). Закрутка потока воздуха осуществляется при помощи косых (поворотных или неподвижных) лопаток, размещаемых в кольцевом канале регистра. В результате подсоса топочных газов в центральную часть вращающегося полого конуса в центральной части потока возникает циркуляция высоконагретых продуктов сгорания, обеспечивающих устойчивое поджигание вновь образующейся горючей смеси вблизи устья горелки. Количество продуктов сгорания, возвращаемых к устью горелки, возрастает с усилением закрутки. Это дает возможность получить устойчивое и полное сгорание мазута в широком диапазоне изменения нагрузок горелки путем применения сильной закрутки воздушных потоков в регистрах. [c.75]

Основываясь на изложенном, естественно предположить, что профиль кривых распределения температур в вертикально расположенном факеле должен быть симметричным относительно его оси (см. рис. 59). Это одинаково справедливо как для случая горения готовой горючей смеси, так и для случая горения газа в атмосфере воздуха. Уровень температур в пламени, очевидно, будет зависеть от теплотворности горючего газа, а также от физических параметров газа и воздуха и, конечно, от количества первичного воздуха в горючей смеси. При прочих равных условиях пламя предварительно подоготовленной горючей смеси будет наименьщих размеров и температура его будет наивысшей. По мере уменьшения содержания в смеси первичного воздуха объем и светимость пламени, а т кже его теплоотдача в окружающее пространство будут возрастать и, как следствие, будет снижаться температурный уровень факела. Профиль кривой распределения температур в поперечном сечении факела зависит от характера пламени (ламинарное и турбулентное). На рис. 67 показано распределение температур в простейшем случае (ламинарный факел) при сжигании готовой смеси. Кривая температур в этом случае в известной степени напоминает эпюру скоростей в ламинарном потоке. Профили температур для случаев горения в воздухе смеси газа с недостаточным количеством воздуха, а также при турбулентном характере струй будут носить более сложный характер. [c.129]

Таким образом, иечи, в которых происходит направленный прямой теплообмен, являются типичными печами с факельным режимом организации горения, поскольку по самой природе своей создание горящего факела представляет собой процесс организации растянутого горения. Этим объясняется, что при таком сжигании топлива практическая температура горения весьма существенно отличается от теоретической. Это обстоятельство заставляет повышать требования к теплотворности топлива и прибегать к подогреву топлива и воздуха перед сжиганием. Для того чтобы факел сохранял свою индивидуальность на всем протяжении зоны, где создается направленный теплообмен, каждое горелочное устройство должно быть достаточно мощным, так как малые факелы очень быстро растворяются в окружающей атмосфере. Нужная мощность факела достигается соответствующим выбором диаметра горелки и скорости истечения сред. Смешивающая способность горелки должна соответствовать потребной длине факела. По этой причине горелки для печей с развитым рабочим пространством могут быть очень простой конструкции, например даже труба в трубе. Для жидкого топлива предпочтительны форсунки высокого давления, дающие длинное сосредоточенное пламя. Выбор типа форсунки высокого давления, а также параметров распылителя (пар, воздух, сжатый газ) определяется длиной рабочего пространства печи. Для больших печей более эффективны форсунки, в которых достигаются сверхзвуковые скорости распылителя (ДМИ, УПИ-К и др.) напротив, для коротких печей более целесообразны форсунки, из которых распылитель выходит с дозвуковыми скоростями, например форсунки Шухова. Из форсунок низкого давления для печей с относительно небольшой длиной рабочего пространства более прйспо 16 [c.243]

В тепловом процессе станции участв ует ряд элементов о рудования. Основным оборудованием паротурбинной электростанции ЯВЛЯЮТСЯ 1) котельные агрегаты, имеющие задачей превращение подаваемой под дав-лени1ем насосов питательной воды в- перегретый пар необходимых параметров еасчет отнятия тепла от дымовых газов, образующихся при сжигании топлива и 2) турбинные агрегаты, е которых за счет расширения перегретого пара до некоторого конечного давления происходит преобразование части тепловой энергии в механическую, а затем в электрическом генераторе в электрическую энергию. [c.106]

Температура отработанных газов по мере уменьшения геометрического угла опережения подачи топлива приближается к температуре отработанных газов для дизеля, работаюш,его на дизельном летнем топливе. Температура охлаждающей воды также влияет на рабочий процесс дизеля, работающего на топливных эмульсиях. Повышение этой температуры до 95° С благоприятно влияет на рабочий процесс, особенно при повышении содержания воды в топливе до 25%. Кривые влияния содержания воды в эмульсии на удельный расход топлива, основные показатели рабочего цикла и работоспособность дизеля (рис. 129) показывают, что при увеличении содержания воды в эмульсии до 15% удельный расход топлива уменьшается. Снятые при этих условиях индикаторные диаграммы характеризуются (в пределах точности измерений) уменьшением максимального давления цикла на 3% и температуры отработанных газов на 2%. При содержании водной фазы в эмульсии ТУР = 15% был достигнут наименьший удельный расход топлива (215 л. с. ч), что по отношению к натуральному дизельному топливу дает экономию в 2—3%. При уменьшении содержания воды в эмульсии указанные параметры приближаются к показателям работы дизеля на дизельном летнем топливе. При увеличении содержания воды в топливе до = 25% удельный расход топлива не отличается от расхода безводного дизельного летнего топлива, температура же отработанных газов снизилась на 3%, а максимальное давление цикла — на 6%. При дальнейшем увеличении содержания воды в эмульсии до 35% удельный расход топлива увеличился до 3%, а максимальное давление цикла снизилось на 10%. Температура отработанных газов в последнем случае имеет тенденцию к повышению. Уменьшение удельного расхода топлива при содержании в нем до 15% воды связано с улучшением процесса смесеобразования вследствие внутритопочного дробления (микровзрывов), что обеспечивает более высокую полноту сгорания. Это подтверждается также увеличением коэффициента избытка воздуха Нв на 2,5—3% при постоянном расходе воздуха, а также соответствующим увеличением индикаторного к.п.д. Сказанное согласуется с данными о работе топочных устройств, где благодаря улучшению смесеобразования при использовании эмульгированных топлив (1Кр = 15%) к.п.д. агрегатов остается на том же уровне,, что и при сжигании безводных топлив. Повышение удельного расхода вызывается увеличивающимися затратами тепла на испарение и перегрев воды, находящейся в топливе, которые уже не компенсируются преимуществами от микровзрывов это замедляет процесс сгорания и тормозит догорание на линии расширения. Подтверждением служит рост температуры отработанных газов и максимального давления цикла. [c.249]

ВПГ для корабля (рис. 61) паропроизводительностью 68 т/ч спроектирован на параметры пара, принятые в ВМФ США — 84 ата, 510° С, и рассчитан на сжигание соляра. Верхний барабан служит для раздачи котловой воды в опускные циркуляционные трубы и для сепарации пароводяной смеси, поступающей из сборных коллекторов испарительных элементов. Из паросепаратора пар поступает в пароперегреватель, расположенный в нижней части парогенератора. Форсуночное устройство с регистрами расположено сверху. Газы движутся сверху вниз, омывая испарительную поверхность нагрева, а затем — снизу вверх, омывая трубную систему пароперегревателя. С температурой 440° С газы поступают в газовую турбину, откуда при температуре 250° С они направляются в экономайзер. Газотурбинный агрегат одно-вальный. Первые три ряда лопаток компрессора поворотные, что позволяет изменять расход воздуха при малых нагрузках. Степень повышения давления е 5. [c.113]

Новая конструкция ВПГ фирмы Броун—Бовери рассчитана на высокие параметры пара. Газотурбинный агрегат спроектирован с избыточной мощностью. Первый ВПГ этого типа паропро-изводительностью 32 т/ч имеет параметры пара 45 ата, 460° С полезная мощность газовой турбины 600 кВт. С 1958 г. он эксплуатируется при сжигании мазута. Подвод газа к турбине имеет форму циклона, в котором закручивается поток газа. Отсепари-рованная зола с небольшой частью газа продувается в кольцевую щель и не попадает на лопатки турбины. Паропроизводитель-ность ВПГ нового типа до 150 т/ч. Экранные, а также испарительные и пароперегревательные поверхности нагрева выполнены из обычных труб и могут использоваться при параметрах пара до 170 ата, 600° С. [c.120]

Переменные режимы Эксплуатация ПГУ с двумя ВПГ паро-производительностью по 45 т/ч (с параметрами 40 ата, 440° С) и двухвальной ГТУ-15 велась при сжигании газообразного топлива— смеси попутного нефтяного и природного газов. Для обеспечения баланса мощности компрессорного вала ГТУ в необходимом диапазоне нагрузок и режимов работы установлена пуско-подкручи-вающая паровая турбина мощностью 200 кВт. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...