Газы природные - Параметры сжигания

Схема простейшей паротурбинной установки приведена на рис. 11.1. Рассмотрим цикл Карно в p v и Т — з координатах (рис. 11.2). В котле при постоянном давлении к воде подводится теплота, выделяемая в результате сжигания в топке котла топлива (в качестве топлива могут использоваться природный газ, каменный уголь и другие виды топлива). Процесс подвода теплоты 4—1 является изобарно-изотермическим процессом парообразования. Из котла сухой насыщенный пар с параметрами в точке 1 поступает в турбину. Пар, изоэнтропно расширяясь в турбине, производит работу (линия 1—2) и превращается во влажный насыщенный пар. В конце процесса расширения давление пара р2, температура Т . Затем пар поступает в конденсатор (теплообменник), в котором за счет охлаждающей воды от пара при постоянном давлении рг отводится теплота (линия 2—3), происходит частичная конденсация пара. Процесс отвода теплоты 2—3 является изобарно-изотермическим процессом. В схеме установки (см. рис. 11.1) при рассмотрении цикла Карно насос заменяют компрессор.ом. Влажный пар с параметрами в точке 3 подается на прием компрессора и изоэнтропно сжимается с затратой работы (линия 3-—4), превращаясь в воду с температурой кипения. Затем кипящая вода подается в котел, и цикл замыкается. [c.163]

При переработке природного газа, загрязненного соединениями серы, производится сероочистка газа. Извлеченный из газа сероводород сжигают в специальных печах для получения элементарной серы или сернистого ангидрида, который идет на производство серной кислоты. Тепло от сжигания сероводорода относится к ВЭР и используется обычно в котлах-утилизаторах для выработки водяного пара. При больших мощностях в котлах-утилизаторах может вырабатываться пар энергетических параметров. [c.70]

Опыт наладочных работ показывает, что использование к. п. д. нетто часто неоправданно усложняет эксперимент и что без существенного ущерба для конечного результата можно прибегнуть к дальнейшему ограничению подлежащих оптимизации величин. Так, для определения наивыгоднейших режимных параметров топочного устройства парогенератора при сжигании природного газа и мазута обычно достаточно определения кривой к. п. д. брутто и нахождения ее максимумов. На твердом топливе наивыгоднейшие значения таких, например, параметров, как избыток воздуха, соотношение скоростей первичного и вторичного воздуха, регулирование аэродинамики горелок, также нередко находят по к. п. д. брутто (см. на рис. 1-6 кривые к. п. д. нетто и брутто). [c.15]

Относительный массовый расход топлива зависит от схемы и параметров ГТД. При простых схемах без промежуточного охлаждения (ПО) компрессоров и промежуточного подогрева (ПП) в турбине и при сжигании топлива с высокой теплотой сгорания — около 40 000 кДж/кг (природный газ, жидкое топливо) массовый расход топлива составляет около 1% расхода рабочего газа, а при сложных схемах — до 2%. Утечки воздуха составляют при простых схемах около 0,5% общего расхода, а при сложных— до 1—2% из-за увеличения давления, числа корпусов и концевых уплотнений. Почти у всех современных ГТД 1—2% воздуха используется для охлаждения одной или нескольких ступеней турбины, работающих при высоких температурах. Этот воздух затем соединяется с основным потоком рабочего газа в турбине и совершает в ней полезную работу. Однако из-за более низкой его температуры и некоторого возмущения основного потока в местах смешения с воздухом мощность турбины несколько уменьшается. Влияние всех выше отмеченных факторов примерно взаимно компенсируется. [c.112]

Российская Федерация участвует в международных соглашениях по охране окружающей среды. На Европейском континенте нормы выбросов золы на любой ТЭС не должны превышать 50 мг/м , тогда как фактические концентрации золы в выбросах некоторых ТЭС значительно выше. При сжигании 1 т условного твердого топлива выбрасывается 780 кг углекислого газа, при сжигании мазута более 520 кг, природного газа примерно 370 кг. Следовательно, переход на природный газ в энергетике позволит радикально снизить выбросы углекислого газа в атмосферу. Сокращению выбросов способствует и повышение эффективности технологических процессов производства электрической и тепловой энергии. Лучшие паросиловые блоки с супер-критическими параметрами пара и его двойным промежуточным перегревом позволяют вырабатывать в конденсационном режиме электроэнергию с КПД нетто 44—46 %. Конденсационные парогазовые энергоблоки с котлами-утилизаторами (КУ) вырабатывают электроэнергию с КПД нетто, достигающим 58—60 %. Существенно отличаются при этом удельные затраты на восполнение экологического ущерба от ТЭС различного типа [c.10]

В конструкции газовых ДВС предусмотрена установка в головках цилиндров специальных форкамер (предкамер зажигания) для предварительного сжигания в них обогащенной газовоздушной смеси. Форкамера является частью головки ДВС и состоит из отдельного корпуса с топливным клапаном, свечи зажигания и головки выхода факела зажигания топлива (газа) в основном цилиндре. Некоторые этапы работы такого двигателя представлены на рис. 10.36. В самих цилиндрах воздух и природный газ представляют собой обедненную смесь, и процесс сжигания такой смеси обеспечивает пониженные выбросы NOj и СО. Избыток воздуха составляет 2—2,3 (рис. 10.37). Для стабилизации процесса зажигания и сгорания такой обедненной смеси в фор-камеру подводят обогащенную газовоздушную смесь, которую зажигают свечой, расположенной непосредственно в этой форкамере. Образующийся факел представляет собой высокоэнергетический источник зажигания основного топлива в цилиндре. В предкамерном газовом двигателе сначала воспламеняется топливная смесь в форкамере, а затем в цилиндре. Этот ступенчатый процесс в каждом цилиндре контролируется и непрерывно регулируется в зависимости от параметров мощности ДВС, состава топлива, параметров окружающего воздуха, нормы выбросов вредных веществ. В процессе сгорания топлива должны быть исключены режимы работы двигателя с попаданием в зону детонации (рис. 10.37), которой соответствует избыток воздуха порядка 1,0—1,4. Для этого система управления ДВС автоматически регулирует процесс горения на заданном рабочем уровне без снижения мощности (рис. 10.38). [c.481]

Выше были приведены данные о дисперсном составе частиц сажи и концентрации сажи в пламени при совместном сжигании мазута и природного газа. В соответствии с изменением этих величин и другими характерными особенностями топочного процесса для газомазутного факела изменяются также все основные характеристики теплового излучения топки. На рис. 4-29 приведены данные, показывающие, как изменяются в зависимости от доли мазута в тепловыделении q коэффициент тепловой эффективности экранов р, параметр температурного поля топки М, относительное заполнение топки светящимся пламенем т, а также интегральные коэффициенты поглощения сажистых частиц и трехатомных топочных газов ttp. Здесь же штриховыми линиями показаны резуль- [c.150]

При совместном сжигании пыли и природного газа режим котла и параметры его работы будут определяться соотношением топливных компонентов и их характеристиками. Основ- [c.276]

Газы паро-воздушные—Производство II—409 Газы природные — Параметры сжигания 14 — 154 [c.44]

Схема установки для сжигания сточных вод и кубовых остатков изопренового производства показана на рис. 3-14. Обезвреживание токсичных отходов, в состав которых входят высококипящие органические вещества и минеральные соли, осуществляется в циклонном реакторе за счет их сжигания при температуре 1000°С. Для поддержания в реакторе такой температуры используется первичное топливо (природный газ). При температуре lOO f происходит полное выгорание органических составляющих и выпаривание воды, а минеральные соли расплавляются и в виде расплава выводятся из циклонного реактора через специальную летку. Вертикальный реактор оборудован гарнисажной футеровкой и испарительной системой охлаждения. Газы охлаждаются в котле-утилизаторе, где вырабатывается пар технологических параметров. После котла-утилизатора газы поступают в струйнопенный пылеуловитель для очистки от возгонов солей, а оттуда дымососом выбрасываются в дымовую трубу. Обезвреживаемые отходы перед подачей [c.137]

Переменные режимы Эксплуатация ПГУ с двумя ВПГ паро-производительностью по 45 т/ч (с параметрами 40 ата, 440° С) и двухвальной ГТУ-15 велась при сжигании газообразного топлива— смеси попутного нефтяного и природного газов. Для обеспечения баланса мощности компрессорного вала ГТУ в необходимом диапазоне нагрузок и режимов работы установлена пуско-подкручи-вающая паровая турбина мощностью 200 кВт. [c.162]

В связи с большим числом параметров в рассмотренной выше зависимости становится вполне понятной противоречивость выводов, полученных различными исследователями, пытавшимися однозначно решить вопрос о том, какой факел предпочтительней в отдельных конкретных случаях— светящийся или несветящийся. Так, по опытным данным И. П. Гержоя (Мосэнерго) сжигание природного газа в светящемся факеле обеспечивает более низкую температуру продуктов горения на выходе из экранированных топок котлов большой мощности, чем при сжигании того же газа в прозрачном факеле [Л. 79]. По опытным данным В. П. Михеева (Куйбышевский политехнический институт), относящимся к топкам котлов малой мощности, более интенсивная теплоотдача наблюдается также, как травило, в тех случаях, когда природный газ сжигается в светящемся факеле [Л. 80]. Наряду с этим известны исследования, в ко- [c.98]

В качестве первого примера можно рассмотреть перевод на газ котла ТП-3 производительностью 200 т/ч [параметры пара 34 ат (абс.) и 420° С], работавшего на донецком тощем угле со следующими эксплуатационными показателями к. п. д. котла 87,5%, температура уходящих газов—185° С, температура горячего воздуха 250° С [Л. 167]. Для того чтобы перевести котел на природный газ и одновременно сохранить возможность обратного перехода на тощий уголь, потребовалось выполнить комплекс реконструктивных работ. В существующие пылеугольные горелки было встроено приспособление для центральной подачи тонких газовых струй в поток воздуха на выходе его из амбразуры, подобно тому, как показано на рис. 7-1. Кроме шести основных пылегазовых горелок, в верхней части топки были установлены четыре дополнительные газовые короткофакельные горелки, предназначенные для повышения температуры перегретого пара пе до номинального уровня (420°С). По данным хМосэнергопроекта, испытания такого котла на газовом топливе, имевшем теплоту сгорания 7 500—7 700 ккал1м , позволили установить, что требуемая температура перегретого пара достигается только при работе всех 10 горелок. При сжигании газа лишь в основных горелках величина tn понижается на 10—15° С, а при неполной нагрузке котла (160 т/ч) падает до 395° С. Практически полное сжигание газа обеспечивается при значениях коэффициента избытка воздуха за пароперегевателем а"пп = [c.210]

Возможность практически полного сжигания природного газа при а"пп= 1,08ч-1,10 была установлена при помощи газоанализаторов хроматографического типа Южным отделением ОРГРЭС в процессе испытания пылеугольного котла ТП-10 производительностью 220 т/ч (параметры пара — 110 аг и 540° С), первоначально предназначенного для работы на газовом угле. Топка котла также была оборудована угловыми тангенциально направленными горелками с газоподающими труба- [c.215]

Развитие энергетики на севере Тюменской области связано со строительством крупных ГРЭС, использую-Н1ИХ в качестве топлива исключительно природный газ. Иа рис, 14.9 приведен разрез главного корпуса одной из таких электростанций — Сургутской ГРЭС-2. Она рассчитана на установку шести энергоблоков 800 МВт. Использованы турбоагрегаты К-800-240-5 ЛМЗ в новой унифицированной компоновке, с сокращенной длиной ячейки, равной 72 м вместо 108 м, для блоков 800 МВт Углегорской и Запорожской ГРЭС (рис, 14.7). Паровые котлы ТГМП-204 ТКЗ производительностью 2650-10 кг/ч на параметры перегретого пара 25 МПа, 545/545 °С модернизированы с учетом работы только на природном газе и при большой продолжительности отрицательных температур наружного воздуха. Котлы выполнены газоплотными, на уравновешенной тяге. Весь необходимый для сжигания топлива воздух поступает через приточные вентиляционные установки, расположенные на наружных стенах главного корпуса со стороны машинного зала (ряд А) и отделения РВП и дымососов (ряд Д), В этих установках горячей водой из сетевых подогревателей энергоблоков (температурный график 150/70 °С) воздух подогревается до 10—15 С. [c.218]

Применение в схеме ПГУ с котлами-ути-лизаторами более мощных серийных паротурбинных установок потребует большего расхода пара высоких параметров. Это возможно при повышении температуры газов на входе в котел до 800—850°С за счет дополнительного сжигания до 25% общего расхода топлива (природного газа) в горелочных устройствах котла. На рис. 20,12 приведена принципиальная тепловая схема ПГУ-800 такого типа по проекту ВТИ и АТЭП. В ее состав включены две газотурбинные установки ГТЭ-150-1100 ПОТ ЛМЗ, двухкорпусный утилизационный паровой котел ЗнО на суммарную паропроизводительность 1150-10 кг/ч и параметры пара 13,5 МПа, 545/545 °С, паровая турбина К-500-166 ПОТ ЛМЗ. Данная схема имеет рЯд особенностей. Регенеративные отборы турбины (кроме последнего) заглушены в системе регенерации имеется только смешивающий ПИД. Применена без-деаэраторпая схема с деаэрацией конденсата турбины в конденсаторе и в смешивающем подогревателе. Конденсат с температурой 60 °С подается двумя питательными насосами ПЭ-720-220 в экономайзер котла. Отсутствие регенеративных отборов пара повышает его пропуск в конденсатор турбины, электрическая мощность которой ограничена в связи с этим до 450 МВт. [c.302]

Одним из основных параметров при разработке технологий термической обработки, обеспечивающих требуемые свойства готовой продукции, является состав атмосферы, в которой обрабатываются детали. Использование контролируемых атмос р позволяет сохранять требуемый состав поверхности сплава после его нагрева, выдержки и охлаждения или насыщать ее углеродом, азотом, кислородом, водородом, металлами совместно или раздельно в зависимости от поставленных задач. В связи с этим атмосферы подразделяют на насыщающие и защитные. Первые обычно используют при цементации, нитроцементации, карбонитрировании, азотировании, вторые — при спекании, улучшении, нормализации, отжиге, пайке. В обоих случаях атмосферы включают газ-носитель (N2, СОа, Hj) и активный газ ( gHg, QHe, NH3). Наиболее распространенные в автостроении наполнители атмосферы, их основной состав и назначение представлены в табл. 1, Активные газы при нагреве под закалку и отжиг обычно добавляют в пределах 0,2—15% для температур до 900—925 С их содержание не превышает 10%, а для процессов, происходящих при температурах 1000— 1100 С, нижний предел их содержания не менее 1%. В последнее время начали использовать атмосферы, получаемые непосредственно в рабочем пространстве печи за счет введения в нее некоторых органических соединений. В этом случае специальными приборами необходимо контролировать не только основной состав атмосферы по заданному углеродному потенциалу, но и влажность и давление в печи. В США также отмечается тенденция замены атмосфер, приготовляемых методом сжигания природного газа, азотными атмосферами [8]. [c.526]

Паровой котел ТГМП-114 паропроизводительностью 1000 т/ч с параметрами перегретого пара 25,5 МПа, 545/545 °С состоит из двух симметричных корпусов и предназначен для сжигания мазута и природного газа. Корпуса котла выполнены по П-образной компоновке с топкой открытого типа. Топочная камера каждого корпуса оборудована шестью вихревыми газомазутными горелками конструкции ВТИ-ТКЗ производительностью по мазуту 6 т/ч. Расположение горелок встречное, одноярусное, по три горелки на фронтовой и задней стенах топочной камеры. Расчетное тепловое напряжение топочного объема 267 кВт/м . Рециркуляция дымовых газов осуществляется в нижнюю часть топочной камеры через шесть лиц, расположенных на 2,0 м ниже отметки горелок. Котел оборудован двумя воздухоподогревателями РВП-68Г. [c.66]

Паровой котел ТГМП-204 (паропроизводительность 2650 т/ч, параметры перегретого пара 25,5 МПа, 545/545 °С) рассчитан на сжигание сернистого мазута и природного газа. Котел П-образной компоновки, однокорпусный, газоплотный, предназначен для работы под наддувом. [c.95]

На рис. 3-8 показан прямоточный котел типа П-41 завода им. Орджоникидзе паропроизводительностью 950 T 4, имеющий П-образную компоновку. Котел состоит из двух одинаковых корпусов паропроизводительностью по 475 T 4, работающих параллельно и обеспечивающих паром турбину мощностью 300 Мет. Этот котел построен на сверхкритическое давление пара 255 кГ см - и температуру перегрева 565° С. Параметры пара после промежуточного перегревателя 41 Kri AI и 570° С котел предназначается для сжигания мазута и природного газа. [c.55]

Горелки РГМГ предназначены для раздельного сжигания мазута и природного газа. При переходе с одного вида топлива на другой допускается кратковременное совместное сжигание газа и мазута, для чего горелки снабжаются захлопками. После образования устойчивого пламени на заданном топливе горелки отключаются по второму топливу. При переходе на сжигание газа форсунка выводится из воздущного короба вторичного воздуха, в воздушном коробе устанавливается заглушка. При работе на мазуте давление и расход первичного воздуха регулируются ступенчато. В диапазоне нагрузок от 30 до 100% номинальной параметры первичного воздуха могут оставаться неизменными на нагрузках ниже 30 /о во избежание срыва факела давление первичного воздуха снижается до 50% значений, соответствующих полной нагрузке. Технические характеристики горелок типа РГМГ приведены в табл. 8-31. [c.116]

Изменения в конструкции вертикально-водотрубного котлоагрегата экранного типа с П-образной компоновкой для сжигания природного газа и мазута можно видеть из сопоставления рис. 6-25, на котором изображен котлоагрегат типа Б-25/15ГМ, производительностью 7 кг/с (25 т/ч) на параметры пара 1,5 МПа (15 кгс/см ) и 350 С, и рис. 6-28, на котором изображен котлоагрегат с топкой для твердого топлива. [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...