Деформация при нагреве

В зависимости от пластической деформации при нагреве (уже отмечалось) различают термопластичные (термопласты) и термореактивные (реактопласты) пластмассы. [c.345]

Обязательным условием возникновения остаточных деформаций и напряжений является наличие пластической деформации при нагреве. Чем выше нагрев и больше его неравномерность, тем более вероятно появление при нагреве пластических деформаций, а следовательно, и остаточных напряжений и деформации. [c.34]

Термическую стабильность структуры оценивали по температуре начала рекристаллизации указанного сплава и по минимальной степени деформации при нагреве под закалку (500° С, 1 ч), после которой начинается рекристаллизация. Эта степень рекристаллизации названа авторами критической екр. Чтобы отличить ее от критической степени холодной деформации, обозначим ее [c.376]

Термопластичный отпуск — это нагрев смежных зон основного металла, параллельных шву. Пластическая деформация при нагреве снимает остаточные напряжения сжатия в околошовной зоне. Этот метод требует тщательной регулировки источника нагрева и определенной скорости перемещения его вдоль шва. [c.167]

Таким образом, во всех исследованных металлах, подвергнутых интенсивной деформации, при нагреве наблюдали близкую по характеру эволюцию наноструктур. Типичным является развитие процессов возврата, связанное с перераспределением и аннигиляцией дислокаций на границах и в теле зерен. Имеют место также рекристаллизационные процессы, приводящие к росту зерен, однако последовательность этих процессов определяется химическим составом и природой металла (энергией дефектов упаковки, типом кристаллической решетки), а также условиями интенсивной пластической деформации, которые определяют характер исходных наноструктур. Здесь в каждом случае требуются конкретные исследования. Важным также является установление процесса, контролирующего эволюцию структуры при нагреве. В работах [12, 140] предполагается, что этим процессом могут быть структурные перестройки на неравновесных границах зерен и скорость этого процесса контролирует возврат структуры и начало рекристаллизации. Однако выяснение этого вопроса требует дальнейших исследований. [c.136]

Рис. 3.13. к вопросу о температурных усилиях в статически неопределимых системах а) статически неопределимая ферма б) картина деформации при нагреве среднего стержня на Д/з, а крайних на е) картина температурных усилий. [c.178]

Я —деформация при нагреве О —остаточная деформация [c.47]

Восстановление высокоэластической деформации при нагреве, так называемое явление памяти полимеров. [c.93]

Явление термической усталости изучено еще недостаточно. Имеющийся опытный материал часто приводит к противоречивым результатам. В ряде случаев детали из аустенитной стали работают с очень большими термическими напряжениями, не давая трещин. В других же случаях циклические пластические деформации при нагреве и охлаждении детали вызывают трещины уже после нескольких сотен циклов. Во всяком случае можно считать установленным, что термические напряжения, равные 1,5— -2-кратному пределу текучести, не приводят к появлению трещин даже при большом числе циклов, а материал с хорошими пластическими свойствами не дает трещин даже при термических напряжениях, превосходящих предел текучести в несколько раз. Однако количество циклов до появления трещин все же резко падает при увеличении деформации. Поэтому в любом случае следует стремиться к всемерному ограничению термических напряжений, в том числе и при неуправляемых процессах, путем правильного конструирования и эксплуатации турбин. [c.61]

В некоторых случаях необходимо знать величину остаточных пластических деформаций Епл, ост- Они представляют собой разницу между пластическими деформациями при нагреве и остывании [c.501]

На рис, 3.15, б в качестве примера показана циклическая диаграмма деформирования, записанная на приборе (кривая 1), и действительная диаграмма (кривая 2] в откорректированном виде. На рис. 3.15, в приведена контрольная диаграмма компенсации термической деформации в процессе испытаний, характеризующая качество процесса записи п настройки следящей системы. Линия I соответствует компенсации термической деформации при нагреве, а линия II — при охлаждении. С помощью этих данных проведена корректировка записанной кривой деформирования. Эта операция проста и состоит в алгебраическом сложении соответствующих отрезков деформации при одинаковой температуре по кривым приведенным на рис. 3.15, б. Переход к продольной деформации может быть осуществлен на основе рекомендаций, приведенных в работах [15, 85]. [c.145]

Нагрев при 450—650° С вызывает сильное изменение прочности за счет возврата и частичного перехода мартенсита в аусте-нит, что подтверждается значительным уменьшением В—Я. При 700° С отмечается небольшое упрочнение вследствие выделения карбидов по границам зерен и по плоскостям пластической деформации. При нагреве выше 900° С снимается полностью наклеп вследствие рекристаллизации и повышается пластичность за счет растворения карбидов хрома. [c.314]

Сорбит, троостит или бейнит образуются при охлаждении стали из аустенитной области со скоростью, меньшей v p. Эти структуры часто образуются в отливках, а также в поковках, штамповых заготовках и сортовом прокате из легированных сталей при охлаждении их на воздухе от температуры деформации. При нагреве до температур, меньших температуры Ai, будут происходить структурные изменения, т.е. указанные структуры тоже отпускаются . [c.189]

Методика испытаний предусматривала имитацию условий изготовления труба - трубная доска наличие растягивающей статической компоненты, наложенной на знакопеременное нагружение за счет стеснения термических деформаций при нагреве и интенсивном охлаждении образца (при критических эксплуатационных условиях). Рабочая часть образцов представляет собой призматический отрезок перемычки между двумя отверстиями трубной доски, образуемой поверхностями двух соседних отверстий в состоянии после либо глубокого сверления, либо сверления и импульсной запрессовки теплообменных труб. Для сравнения использовали цилиндрические корсетные образцы с минимальным диаметром рабочей части 5 мм. [c.266]

Монолитная конструкция с толстой обшивкой и часто расположенными ребрами меньше подвержена деформации при нагреве на больших скоростях полета. [c.235]

При охлаждении образца до температуры напряжения, возникшие в результате пластической деформации при нагреве, определяются по. формуле [c.250]

Суммарная величина пластической деформации при нагреве и охлаждении при любом Л -м цикле, с учетом (9.42), (9.38) и (9.40) определяется по формуле [c.251]

При горячей обработке давлением (прокатке, ковке) металл нагревают для повышения его пластичности. Сопротивление деформации при нагреве металла может уменьшаться примерно в 15— 20 раз. Нагрев металла при обработке давлением в значительной степени влияет на качество и стоимость полученной продукции. Нагревать металл следует определенное время до соответствующей температуры и при наименьшем угаре. Неправильный нагрев вызывает дефекты в металле трещины, обезуглероживание, повышенное окисление, перегрев и пережог стали. При нагреве в печах тепло пламени передается поверхности металла конвекцией (соприкосновением) и лучеиспусканием от пламени и поверхности раскаленных стенок печи (внешний теплообмен). При высокой температуре (выше 1000°) наибольшая теплопередача происходит лучеиспусканием — до 80%. [c.156]

Сближению атомов мешают неровности поверхности кромок и наличие на этих поверхностях загрязнений (окислов, органических пленок и др.). В соответствии со способом, применяемым для устранения этих препятствий и обеспечения необходимого для сварки сближения атомов, все существующие методы сварки разделяют на две основные группы способы сварки совместной пластической деформацией при нагреве выше температуры рекристаллизации (сварка давлением) и способы сварки совместным плавлением кромок (сварка плавлением). Механизм возникновения внутрикристаллической связи между металлом кромок для этих двух групп методов сварки различен. [c.282]

Широкое применение получила поверхностная закалка с нагревом ТВЧ. Важным ее преимуществом в сравнении с другими методами термической обработки являются резкое повышение производительности (до 700 раз) и снижение себестоимости (до 12 раз) уменьшение деформаций при нагреве получение чистой поверхности, без окалины почти полное отсутствие обезуглероживания поверхностного слоя простота механизации и автоматизации процесса и встраивания его в поток. Другой вид поверхностной закалки — с нагревом газовым пламенем газопламенная закалка) не связан с применением дорогостоящих и энергоемких установок ТВЧ, однако высокое качество и соответствующую производительность он обеспечивает лишь в случае применения специальных установок для закалки и при тщательной отработке процесса. [c.56]

Существенное влияние на величину продольных остаточных деформаций при сварке имеет погонная энергия дуги. Это связано с тем, что тепловая энергия, отдаваемая дугой, является причиной деформаций. При этом важно, чтобы нагрев изделия произошел возможно более равномерно — тогда остаточные (собственные) напряжения и соответственно пластические деформации при нагреве будут минимальны, а остаточные — малы. [c.20]

Под критической степенью деформации екр, строго говоря, и следует понимать ту минимальную степень деформации при нагреве, после которой возникают и растут зародыши рекристаллизации. В таком случае на кривых зависимости средней величины рекристаллизо-ванного зерна (D) от степени предшествовавшей деформации D=f s) эффект от деформации на екр будет проявляться различно для монокристаллов и поликристаллов. [c.332]

В начале охлаждения (первый полуцикл) пластическое течение прекращается, расчет снова ведется по формулам (7.36) и (7.37), в которых величины бр и ф сохраняют постоянные значения, достигнутые ими к концу нагрева. При достаточно высокой максимальной температуре нагрева в конце охлаждения снова начинается пластическое течение, которое, в основном, происходит в направлении, противоположном течению ири нагреве. Однако вследствие геометрической нелпнейности задачи соотношения между угловой и линейной деформациями при нагреве и при охлаждении будут различными, в результате чего за цикл будет накоплена некоторая деформация. [c.230]

Рис. 4.76. Кривые изменения интеясивности упругопластических деформаций при нагреве на этапе перехода на режим В2 термоциклического нагружтия в характерных точках сферического корпуса. Кривые 1—5 построены соответственно для точек А - Д

В. Н. Задпое, С. Л. Филлипычев. ПАМЯТЬ ФОРМЫ — свойство нек-рых твёрдых тел восстанавливать исходную форму после пластич. деформации при нагреве или в процессе разгружения. Восстановление формы, как правило, связано с мартенситным превращением или с обратимым двойникова-нием. В зависимости от величины деформации и вида материала восстановление формы может быть полным или частичным. Полное восстановление формы может происходить в сплавах с термоупругим мартенситом, таких, как Си — А1 — (Го, N1, Со, Мп), N1 — А1,Аи — Сй, Ag — Сс1, Т1 — N1, 1п — Т1, Си — гп А1, Си — 2п — 8п), и в ряде др. двойных, тройных и многокомпонентных систем. П. ф. в этих сплавах имеет место и в тех случаях, когда восстановлению формы противодействует внеш. нагрузка. Макс, величина обратимой пластич. деформации зависит от кристаллич. структуры исходной и мартенситной фаз и ограничена величиной деформации решётки при фазовом переходе или сдвигом при двойниковании. Так, при мартенситном превращении в сплавах Т( — N1 она составляет 9%. Когда возможности деформации по мартенситному механизму или за счёт обратимого передвойникования исчерпаны, дальнейшее формоизменение необратимо, т. к. оно происходит путём скольжения полных дислокаций. [c.526]

Использование вероятностного подхода к описанию свойств металла позволило нам получить наследственную интегральновероятностную модель сопротивления деформации, которая при минимуме экспериментальной информации дает возможность рассчитывать многомерные пространства сопротивление деформации - температура - структура - степень деформации - скорость деформации . Модель позволяет рассчитывать изменение сопротивления деформации при нагреве, охлаждении металла с полиморфными или фазовыми превращениями и без них, в циклах пластической деформации и во время междеформационных пауз, т. е. дает возможность поставить моделирование термомеханической обработки, термической обработки на компьютерную основу. Для реализации модели необходимо выполнить механические испытания при трех температурах. [c.306]

В нихромах, легированных алюминием (ХН70Ю, ХН60ЮЗ), при выдержке в области температур 400 - 500°С протекают более сложные структурные процессы, также приводящие к возрастанию удельного электросопротивления. При выдержках в области температур 700 - 850°С происходит образование -у -фазы (NijAl), снижающей электрическое сопротивление и пластичность (табл. 44). Следует отметить, что этот процесс заметно интенсифицируется под действием пластической деформации. При нагреве выше 900°С -у - за растворяется. [c.120]

Образец в целом деформируется до образования монодомена мартенсита. Если затем приложить еще более высокое напряжение, то в образце происходит скольжение или, как описано в следующем разделе, происходит превращение в мартенсит, имеющий особую кристаллическую структуру. Однако возврата деформации, обусловленной скольжением, не происходит даже при нагреве, а деформация, обусловленная превращением мартенсита в мартенсит с особой кристаллической структурой, устраняется при снятии нагрузки. Следовательно, эти виды деформации не играют роли в эффекте памяти формы, поэтому максимальная величина возврата деформации при нагреве определяется величиной деформации решетки в двойниковом монодомене, сохраняющем- [c.38]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

Рис. 3.10. Кинетика температурного поля в цилиндрическом образце сплошного сечения (а) при выходе на Ттах, изменение продольной термической деформации при нагреве (б, г) и выдержке (а, д) для цилиндрического образца сплошноного сечения (б, в) и трубчатых (цилиндрического и корсетного) образцов (г, д) из стали li2X18H9T (а, б, в) и теплоустойчивой стали (г, д)

Детали, для которых требуется максимальный коэффициент линейного расширения, изготовляют из сплава с 25% Ni, а детали приборов, у которых необходимо иметь максимальную деформацию при нагреве, делают из термобиметалла, представляющего собой две сваренные пластинки из сплавов Н25 и Н36 (содержаш их 25 и 36% Ni). При нагреве пластинка коробится, потому что половина ее, изготовленная из сплава Н36, почти не расширяется, а другая половина, изготовлв1П1ая из сплава Н25, расширяется очень интенсивно. [c.18]

Из-за недостатка экспериментальных данных относительно функции Ч " , входящей в (2) и определяющей приращение пластической деформации при нагреве, когда напряжение остается неизменным, обычно вводятся дополнительные допущения. Предполагается, что среди всех возможных интегрирующих множителей для (2) существует один такой, что со не зависит от температуры и, таким образом, ю = о)(а). Тогда в равенстве (51) можно положить = 1, и внутренняя переменная к становится обычным параметром упрочнения, связанного с работой, который, как правило, используется в изотермической пластичности, а также в теории Прагера [11]. [c.219]

Для опор конвертеров характерны большие радиальные нагрузки при медленном вращении в сочетании с вибрацией системы и сильными ударами при загрузке конвертера, а также при скалывании застывшего металла значительное осевое смещение в плавающей опоре вследствие большого перепада температур несоосность опор от статического или динамического прогиба, от деформаций при нагреве, а также от неточности установки цапф и корпусов обычно несоосность опор при точной выверке не превышает 1° высокая температура окружающей среды и значительный нагрев подшипников в результате теплопроводности, излучения, выброса жидкого металла и шлака (влияние высоких температур может быть уменьшено при установке экрана на цапфе либо охлаждением водой, циркулирующей внутри корпуса или цапфы) сложность герметизации подшипникового узла, которая предохраняет узел от проникновения в него пыли, вы дуваемой в большом количестве в окружающую атмосферу при плавке, а также частиц жидкого металла и шлака (значительние угловое смещение при несоосности опор и линейное смещеное при тепловом расширении элементов конвертера не позволяют использовать лабиринтные уплотнения, а наличие высоких температур усложняет возможность применения контактных уплотнений) сложность монтажных операций (в частности, замена вышедшего из строя подшипника с приводной стороны конвертера связана с демонтажом привода). [c.512]

Закалка ТВЧ обеспечивает необходимую твердость поверхности корпуса сверла, ухменьшает деформации при нагреве, что важно для последующей обработки. Годовая экономия от внедрения предложения 321 руб. [c.13]

Наличие альфированного слоя резко снижает технологическую пластичность титана п титановых сплавов. Металл, имеющий альфированный слой, крайне чувствителен при ковке и горячей штамповке к изменению нанряженно-деформирован-ного состояния с увеличением напряжений и деформаций растяжения. Поскольку, практически, при всех методах ковки и штамповки действуют растягивающие напряжения и деформации, при нагреве под горячую механическую обработку титана и титановых сплавов следует избегать образование альфированного слоя. Это достигается нагревом иод ковку и штамповку в нагревательных печах с нейтральной или безокисли-тельной атмосферой. Наиболее подходящей средой для нагрева титана и титановых сплавов является аргон. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...