Примеры определения амплитуд

ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ АМПЛИТУД [c.47]

Пример 21. Применяя метод эквивалентного коэффициента вязкости, найти приближенное уравнение для определения амплитуды установившихся вынужденных колебаний в случае, когда сопротивление движению тела представляет собой комбинацию сухого трения с вязким трением. [c.80]

Следующим примером кавитации могут служить явления, происходящие вблизи поверхности колеблющегося в жидкости тела. При достаточно большой частоте и определенной амплитуде колебаний на поверхности тела появляются кавитационные пузыри, которые растут в течение той доли периода колебаний, когда давление вблизи поверхности па- [c.23]

Примеры определения средней скорости. 1. Пусть частота колебаний плоской поверхности п = 500 кол/мин, т. е. й) = я-500/30 = 52,2 1/с амплитуда А = 0,6 см угол наклона к горизонту а = 0 , угол вибрации р = 30 коэффициенты трения покоя н скольжения соответственно fi = I и / = 0,7. В данном случае параметр перегрузки ад = Л со sin ft/(g os а) = = 0,6 -52,22 sjn 30°/981 os 0° = 0,830 < 1, и поэтому частица движется без отрыва от поверхности. [c.29]

Рассмотрим в качестве примера определение параметров АК реального ИФП, амплитуда синусоидального дефекта зеркал которого равна аз — 40 нм при е = 0,02, длине световой волны К = 500 нм и У = 0,90 (т. е. осз = 0,08, 0з = 4,769). Для определения максимального пропускания Т тах(осз) используем формулу (1.68) умножив затем /тах(осз) на Го = 0,64, получим Т тах — О, 218. Приближенная формула (1.72) дает то же значение. Для расчета пропускания в минимуме АК используем [c.31]

На рис. 21.5 приведен пример определения подобных циклов с заданным соотношением амплитуд цикла оа /о — 1 "т = Отах/о тах [32]- Предельные амплитуды цикла в первой из названных диаграмм — это амплитуды напряжения, соответствующие пределу выносливости или пределу ограниченной выносливости предельные напряжения цикла во второй диаграмме — это максимальные и минимальные напряжения цикла, также соответствующие пределу выносливости или пределу ограниченной выносливости. [c.183]

Основные положения расчета и конструирования в новом издании излагаются без изменений. Подробнее изложены вопросы, касающиеся усталости материалов, влияния демпфирования, определения амплитуд колебаний и оценки воздействия колебаний на человека, на материалы и на машину излагается предпринятая автором, попытка установить характер снижения действия колебаний с увеличением расстояния упругие свойства грунтов основания рассмотрены на основе новых отправных положений описания фундаментов машин и данные о случаях аварий пополнены новыми примерами. [c.7]

При этом частота со снова является зависящей от амплитуды частотой собственных колебаний нелинейного осциллятора. Впрочем, этот пример показывает также, что в нелинейных системах возможны гармонические колебания. Их возникновение можно объяснить тем, что из-за наличия нелинейного члена колебания тройной частоты непосредственно компенсируются возмущением (см. формулу (5.166)). Правда, такая компенсация возможна только при совершенно определенной амплитуде возмущения. [c.247]

Возможность измерения относительной скорости в зоне контакта обусловлена самим принципом действия вибродвигателя возникающий при косом соударении в зоне контакта тангенциальный импульс удара зависит от тангенциальной составляющей скорости удара. Задача определения скорости сводится к измерению электрического сигнала с электродов вибропреобразователя, пропорционального тангенциальной составляющей импульса удара. Для различных типов вибродвигателей существуют свои правила определения места расположения скомпенсированных электродов. Сигнал, снимаемый с этих электродов (в большинстве случаев его амплитуда), функционально зависит от относительной частоты вращения. Методика и примеры определения расположения этих электродов на вибропреобразователе приведены в работе [3], там же даны схемы для определения положения подвижного звена вибродвигателя, основанные на зависимости между длиной пути, пройденной импульсом в преобразователях, и временем, необходимым для прохождения этого пути. Для этой цели могут быть использованы как нормальные, так и тангенциальные импульсы косых соударений, происходящих в зоне контакта. Пройдя определенные расстояния, импульсы поступают на специально -ц локализованные электроды, вклю-ченные в мостовые схемы, позволяю-щие устранить наводки от основных колебаний преобразователей. [c.43]

К разрушениям второго типа, которые могут происходить также при различных схемах нагружения, следует отнести разрушения, для которых критические параметры существенно зависят от времени нагружения в том или ином виде. Типичным примером является разрушение, получившее в литературе название разрушение при взаимодействии ползучести и усталости [240, 341] при циклическом нагружении в определенном температурном интервале долговечность при одной и той же амплитуде деформации зависит от скорости деформирования, значительно уменьшаясь при малых эффективных скоростях деформирования, в частности при циклировании с выдержками. На стадии развития усталостного повреждения также известны многочисленные экспериментальные данные о влиянии частоты нагружения в определенных условиях, особенно в коррозионной среде, на скорость роста усталостных трещин [199, 240, 310, [c.150]

Большинство выходных параметров объекта являются функционалами зависимостей V(Z), т. с. для их определения необходимо при заданных X н О выполнить решение системы уравнений (1.2) и по полученным результатам решения рассчитать V. Примерами выходных параметров-функционалов служат мощность рассеяния, амплитуда колебаний, длительность задержки распространения сигнала и т. п. [c.23]

Подчеркнем, однако, что для количественного определения структуры слабого разрыва аналогия со звуком была бы недостаточна. Дело в том, что при определении закона затухания звука его амплитуду можно предполагать сколь угодно малой и соответственно этому исходить из линеаризованных уравнений движения. Для слабых же разрывов (как и для ударных волн слабой интенсивности — 93) должна учитываться нелинейность уравнений, поскольку без нее отсутствовали бы и самые разрывы. Пример такого исследования дан в задаче 6 к 99. [c.502]

Понятно, что всякая реальная волна, как бы тщательно ни поддерживалось постоянство амплитуды, в лучшем случае соответствует рассматриваемому примеру, ибо ни одна реальная волна не длится бесконечно долго, а начинается и кончается в определенные моменты времени. Значит, такая волна не является строго монохроматической, ибо ее амплитуда есть функция времени. [c.34]

При простых кратных отношениях между обеими частотами фигуры Лиссажу представляют собой замкнутые кривые, вписанные в прямоугольник со сторонами, равными удвоенным амплитудам происходяш,их колебаний. По числу касаний траектории сразу можно определить отношение частот колебаний. На рис. 409 приведен пример траектории, которая получается при некотором определенном соотношении фаз для частот, относящихся, как 1 3. Если между обеими частотами нет простого кратного отношения, то траектории двил<ения являются незамкнутыми и вместо фигур Лиссажу получаются области, сплошь заполненные траекторией движущейся точки. [c.631]

Когда требуется усилить один определенный тон, выгодно использовать явление резонанса. Для этого нужен такой излучатель, частота собственных колебаний которого равна частоте усиливаемого звука. Примером такого излучателя является резонансный ящик камертона. В том же случае, когда необходимо в равной мере усиливать различные звуки (например, звуки человеческой речи), нужно, наоборот, всячески избегать явлений резонанса. Только при этом возможно воспроизвести правильное соотношение амплитуд составляющих колебаний. Следовательно, для равномерного усиления различных звуков колебания мембраны должны быстро затухать, а частота ее собственных колебаний должна быть больше частоты воспроизводимых звуков. [c.236]

Проведенный выше анализ показывает, что под влиянием резонансной нагрузки автоколебательная система может в определенной области частот изменить свою частоту и амплитуду, вообще прекратить колебания (режим гашения) или попасть в режим скачкообразного изменения амплитуды и частоты. Поэтому при использовании резонансной нагрузки необходимо принимать меры для уменьшения ее обратного влияния на автоколебательную систему. Одним из примеров системы с резонансной нагрузкой является генератор, связанный с контуром волномера. Для правильного измерения генерируемой частоты необходимо, чтобы связь между контурами генератора и волномера была достаточно мала (режим отсоса энергии). Явления затягивания и гашений, наступающие при сильной связи, в этом случае снижают точность определения частоты. Однако явление затягивания может быть использовано для стабилизации частоты автоколебаний. Для этого в качестве дополнительного контура в систему включают контур с высокой добротностью. В радиодиапазоне обычно применяется кварцевый резонатор, а в диапазоне СВЧ — высокодобротный объемный резонатор. При малом 63 область затягивания увеличивается. В этой области значительные вариации парциальной частоты контура генератора сопровождаются малыми изменениями генерируемой частоты. На рис. 7.12 жирными линиями изображены области стабилизации частоты при затягивании. [c.277]

С другой стороны, предлагаемый способ нахождения сТу при наличии начальной и линейной стадий путем экстраполяции первого параболического участка на нулевую деформацию обоснован экспериментальными данными работы [3561 (рис. 3.34, а). На примере кривых нагружения низкоуглеродистой стали показано [3561, что можно полностью устранить зуб и площадку текучести и восстановить таким образом практически всю параболическую кривую от момента начала пластического течения (рис, 3.34, б). Достигается это за счет создания тонкого деформированного слоя на поверхности образца при предварительных циклических изгибных нагружениях с амплитудой порядка предела текучести (так называемый способ определения базисной кривой нагружения [356]). [c.155]

Замечательным примером колебаний механической системы вблизи положения равновесия является случай твердого тела, молекулы которого расположены вблизи положения равновесия, но находятся в состоянии непрерывных беспорядочных колебаний в связи с тепловым движением. Все эти колебания могут быть аналитически изображены одной С-точкой, помещенной в ЗЛ/-мер-ном евклидовом пространстве, где N — число молекул, составляющих твердое тело. Движение С-точки можно представить в виде гармонических колебаний определенных частот вдоль взаимно перпендикулярных осей. Каждой степени свободы отвечает одна ось. Спектр этих колебаний простирается от очень низких упругих и акустических частот вплоть до очень высоких инфракрасных частот. Распределение амплитуд и фаз определяется статистическими законами и является функцией абсолютной температуры Т. [c.187]

Коэффициент накопления возмущений л. Как было установлено выше, этот коэффициент показывает, во сколько раз амплитуда сопровождающих колебаний на рассматриваемом цикле движения может меняться из-за колебаний, возбужденных на предыдущих циклах. В соответствии с формулой (3.38) этот коэффициент может быть выше или ниже единицы (см. рис. 26, а). Однако при значениях N >6- 10, по-видимому, следует ориентироваться на максимальное значение [х+. Поясним это на следующем примере. Пусть k = 170 рад/с m = 20 рад/с при этом N = = /г/со = 8,5. Очевидно, что в данном случае мы имеем р- = fi (см. рис. 26, а). Однако достаточно угловой скорости уменьшиться примерно на 1,1 рад/с (что в реальных условиях вполне возможно), как = 9 и ц = Ц.+. К аналогичному эффекту могут привести неточности при определении частоты свободных колебаний k. В подобных случаях в инженерном расчете следует учитывать возможность наиболее неблагоприятного накопления возмущений, что отвечает [I = (х+. [c.104]

Если в этом выражении перейти от амплитуды Л к ее дисперсии оа, то получим в точности выражение (4.27) при определении коэффициента передачи по второму способу [54]. Приведенный пример дает основание сделать вывод, что, используя статистическую линеаризацию в теории нелинейных колебаний, мы не только получаем количественно совпадающие результаты, но, что весьма важно, при этом не теряются и качественные особенности процесса нелинейных колебаний. [c.173]

При определенном расположении колен и чередовании вспышек в двигателе величина зависит исключительно от формы колебаний. На фиг. 43 приведен пример построения векториальной суммы относительных амплитуд для восьмицилиндрового двигателя (см. табл. 7). [c.379]

Примером нестационарной нагруженности может служить спектр нагрузок подкрановых балок и газгольдеров аэродинамических станций. На рис. 9.3 показана автоматическая запись изменения давления в газгольдере. Видно, что имеет место большое число циклов с малыми амплитудами наряду со значительным изменением избыточного давления (иногда от нуля до расчетного значения). Таким образом, малоцикловое нагружение с большими амплитудами давления сочетается с циклическим нагружением с относительно более высокими частотами и меньшими амплитудами. Доля накопленных за определенный период эксплуатации малоциклового и многоциклового повреждений будет зависеть от величины коэффициента концентрации напряжений, определяющего уровень местных напряжений в зонах разрушения. [c.172]

Пример 3. Некоторый исходный сигнал записан в матрице А размером 16х 16 (в матрице. 4 записаны значения некоторой функции двух переменных в узлах квадратной равномерной сетки). Элементы матрицы А, расположенные в 4-м и 5-м столбцах 4-й и 5-й строк равны 1, остальные нули. Требуется вычислить двумерное преобразование Фурье ступенчатой функции, определенной в квадрате [О, 2тс]х[0, 2тс] и принимающей в нем значения либо О, либо 1 изобразить сигнал графически выполнить двумерное дискретное преобразование Фурье изобразить графически амплитуду образа выполнить обратное преобразование и изобразить результат вычислений повторить вычисления для матрицы В размером 32х 32. В матрице В элементы, расположенные на главной диагонали, равны 1, остальные — нулю. [c.211]

Пластинки с ограниченной шириной. При расчете реальных элементов конструкций встречаются определенные вычислительные трудности, пути преодоления которых можно показать на примерах расчета роста трещин в пластинках с ограниченной шириной. Процесс нагружения будем считать гармоническим с амплитудой напряжений сг. [c.48]

В настоящей книге изложены основные понятия о характеристиках сопротивления усталости, методах их определения, факторах, влияющих на сопротивление усталости и традиционных детерминистических методах расчета на усталость по коэффициентам запаса прочности приведены методы статистической интерпретации случайной переменной нагруженности деталей и вероятностные методы расчета их на усталость. Эти методы касаются расчетов ресурса до появления первой макроскопической трещины усталости в тех деталях, которые испытывают за срок службы суммарное число циклов повторения амплитуд напряжений Л сум > Ю Циклов, т. е. расчетов на многоцикловую усталость. Даны примеры, поясняющие использование изложенных методов расчета. [c.6]

Если к концу стержня приложена продольная сила, изменяющаяся периодически с частотой, равной одной из собственных частот, то, как это видно из рассмотренного примера, наступает явление резонанса амплитуда колебаний возрастает. Если бы не было сил внутреннего и внешнего сопротивления, то амплитуда возрастала бы при резонансе до бесконечности. Фактически всегда имеется внутреннее и внешнее трение, и амплитуда растет лишь до определенного предела, при котором энергия, подводимая внешней силой, становится равной потерям энергии на внутреннее и внешнее трение. [c.292]

Скорости фотоэлектронов, образовавшихся в фотоэлектрических приемниках, пропорциональны квадрату амплитуды волны. Таким образом, флуктуации амплитуд взаимодействующих волн вызывают избыточный шум (сверх дробового шума) в выходном фототоке приемника [23—25]. Газовый лазер является прекрасным источником для фотоэлектрических исследований явления взаимодействия волн. В качестве примера можно указать три применения этого метода определение степени поляризации [26], обнаружение интерференционных эффектов с некогерентными световыми источниками [27] и измерение узких спектральных линий [28, 29]. [c.466]

В нелинейных системах, как было показано на отдельных примерах (см. рис. 4.6 и 4.7), даже в консервативном приближении неограниченного нарастания параметрически возбужденных колебаний не происходит, ибо присущая нелинейным системам неизохронность приводит с ростом амплитуды колебания к нарушению требуемых частотных и фазовых соотношений и к прекращению вложения энергии в систему со стороны механизма, изменяющего параметр, а следовательно, к установлению определенной амплитуды вынужденных колебаний. [c.143]

Рассмотренный на примерах двигателей 14 8,5/11 и 12ЧН 18/20 расчетный метод определения амплитуд низкочастотной вибрации может быть применен к определению амплитуд вибрации любых двигателей, элементы которых в основном работают на растяжение— сжатие и изгибом которых можно пренебречь. [c.203]

Автоколебавня - Маятниковая автоколебательная система 354 - Модель для исследования флаттера крыла 356 - Особенности 354-357 - Принципиальная схема автоколебательной системы 354 - Энергетические соотношения 355 - см. также Системы автоколебательные - фрикционные У11-Ъ1Э - Примеры определения ам-гаштгуды, периода и размахов 379-381 Алгоритмы шаговые н итерационные 255-262 Амортизатор упругопластическнй 410, 411 Амплитуда колебаний 319 [c.606]

Например, игнорируя неупругие сопротивления, мы лишаемся возможности объяснить многие реально наблюдаемые явления. Так, в интересующей нас области колебаний простым примером явлений этого типа может служить затухание свободных колебаний. Учет неупругих сопротивлений приобретает также первостепенное начение при определении амплитуд вынужденных колебаний в резонансной зоне, для оценки динамическо [ устойчивости и в ряде других задач динамики деформируемых сред. [c.393]

Другим типичным примером механической автоколебательной системы является часовой механизм. Колебания маятника или баланса часов поддерживаются за счет той энергии, которой обладает поднятая гиря Или заведенная пружина часов. Проходя через определенное положение, маятник приводит в действие храповой механизм. При этом маятник получает толчок, пополняющий потери энергии за период. Маятник сам открывает и закрывает доступ энергии из заводного механизма. При нормальном ходе часов энергия, которую получает маятник, как раз равна потере энергии на трение за время между двумя толчками (обычно за полупериод). Поэтому колебания и оказываются стационарными. Если начальное отклонение маятника боЛьше нормального, то потери на трение оказываются больше, чем поступление энергии нз заводного механизма. Колебания затухают до тех пор, пока потери не окажутся равными поступлению энергии. Автоматически устанавливается как раз такая амплитуда колебаний, при которой потери на трение компенсируются поступлением энергии из источника. Следовательно, амплитуда колебаний определяется не величиной начального толчка, а соотноншнием между потерями и поступлением энергии, т. е. свойствами самой колебательной системы. Это уже знакомая нам по предыдущему примеру характерная черта автоколебаний, отличающая их от собственных колебаний (амплитуда которых определяется начальными условиями). [c.603]

Истинный предел выносливости соответствует нулевой вероятности разрушения образца. Методика его определения предложена В. П. Когаевым. На вероятностной бумаге строят график, по оси абсцисс которого откладывают амплитуду напряжения Оа, а по оси ординат — эмпирическую вероятность (Р, %) выживания образца P = nt/n %). Из рис. 37 видно, что истинный предел выносливости близок к 15,5 кгс/мм . Средний предел выносливости, равный напряжению, при котором вероятность разрушения и выживания равна 50%, в данном примере, взятом у Е. С. Рейнберга, равен 18,4 кгс/мм . Данные для расчета приведены в табл. 9. [c.71]

Функции плотности распределения вероятностей а кустичеоких сигналов машин и механизмов представляют собой определенные на всей действительной оси неотрицательные непрерывные и почти всюду дифференцируемые функции. Б качестве примера на рис. 2.1 изображено несколько функций плотности распределения амплитуд вибраций одного из редукторов для различных значений нагружающего момента [37]. Легко видеть, что изменение режима работы редуктора сильно влияет на функции плотности [c.39]

Как уже указывалось (пп. 3.5 и 4.3), область применения силовых уравнений повреждений ограничена такими циклическими напряженными состояниями, при которых все периоды изменения отдельных компонентов напряжений одинаковы, начальные фазы совпадают или сдвинуты на полпериода и приведенные амплитуды напряжений положительны. Энергетический метод описания повреждений позволяет существенно ослабить эти ограничения. Рассмотрим на примерах применение энергетического уравнения повреждений (3.54) совместно с соотношением (2.35) или (2.36), служащим для определения площадей малых петель гистерезиса. Вычисляя поврежденность П необходимо располагать зависимостью ф (и, R) для конкретного материала. Для стали 45 такая зависимость представлена на рис. 5.1, а и б, для титанового сплава ВТ-1 — на рис. 5.1, в. Напомним, что кривые при различных R — onst построены на основании формулы (3.56), в знаменателе которой стоит экспериментальное число циклов как функция максимального напряжения цикла и коэффициента [c.150]

На стадии пуска наиболее сложными и одновременно наиболее точными являются натурные исследования усилий, деформаций, напряжений и температур на атомных реакторах при их предпусковых испытаниях — с воспроизведением режимов гидроиспытаний, пусков, стационарных режимов, срабатывания систем защиты, расхолаживания и разуплотнения [6, 7]. В качестве примера на рис. 2.7 приведены данные об изменении напряжений и температур в верхней части реактора ВВЭР [7]. Изменение напряжений вызвано изменением температур при энергопуске, когда давление в корпусе составляло 100 кГ/см (10 МПа), разогрев осуществлялся со скоростью 27°/ч, охлаждение — 40°/ ч. При разогреве напряжения на наружной поверхности увеличиваются, достигая к концу разогрева максима.льных значений (в разные моменты времени для разных элементов). При выходе на стационарный режим напряжения несколько снижаются при расхолаживании снижение напряжений происходит более интенсивно с последующим их повышением к концу расхолаживания. Приведенные на рис. 2.7 данные показывают на сложность формы цикла напряжений при выраженной нестационарности температур для режима разогрев — расхолаживание. Аналогичные данные о реальной нагруженности атомных реакторов при всех эксплуатационных режимах могут быть введены в расчеты по уравнениям (см. 3) для определения допускаемых амплитуд напряжений [о и долговечностей [А]. [c.43]

Из-за погрешностей в определении спектра частот получился практически резонансный режим, когда амплитуды неограниченно растут. В этом случае объективно может наступить неустойчивость решения системы уравнений А X = - В, так как определитель А - 0 и параметры напряженно-деформированного состояния получаются недостоверными. Результаты расчета параметров в резонансном режиме и для других значений частоты вынужденных колебаний представлены в таблице 3.3. Использовалась программа на языке Pas al примера 2.7, матрицы А, В вводились с помош,ью операторов присваивания. [c.152]

Построение логарифма средней циклической долговечности ]g N от амплитуды перенапряжения Ста выявило устойчиво линейную зависимость этих величин в области напряжений от 1,05 до 1,5а , где а 1— предел усталости на базе 10 —10 циклов. Для примера на рис. 63 приведены результаты определения усталостной кривой при большом количестве испытаний (по 24 образца на каждый уровень). На этом рисунке изображены среднестатические точки [c.136]

Для систем, в которых возбуждающие моменты приложены к нескольким массам, динамический гаситель, настроенный на частоту определенной q lopMbi, будет заметно влиять на смещение резонансов этой формы и очень слабо — на другие резонансы. На рис. 14, д приведен пример конструктивной схемы динамического нелинейного дeмпq )epa на рис. 14, е — ее упругие характеристики — нелинейная при малой амплитуде (1) и нелинейная при большой амплитуде. [c.347]

Расчет производится для определенного закона распределенкя амплитуд, заданного в ступенчатой форме в виде пар чисел max ). ак покэзано В первых трех строках табл. 5.4. Приведенный здесь пример соответствует ступенчатой аппроксимации экспоненциального закона распределения амплитуд. В 4-й строке даны значения Кп Шо, входящие в уравнение (5.125). В рассматриваемом примере расчет ведется для случая N yu/ о — [c.202]

Остановимся кратко на случае расчета характеристик СО2-лазера, когда его активная смесь возбуждается самостоятельным разрядом с источником предыонизации. Исходными уравнениями, описывающими генерацию такого лазера, являются системы (2.22) и (2.20), которые по математическому содержанию, а значит и по применяемым при их решении численным методам и построению программ на ЭВМ, ничем не отличаются от уравнений С02-лазера при несамостоятельном разряде возбуждения. Однако по физическому содержанию описание этих двух типов разрядов отличается друг от друга. Прежде всего для самостоятельного разряда несправедлива формула (2.26), т. е. для каждой выбранной смеси дрейфовая скорость электронов будет разной. Кроме того, существенные трудности при реализации уравнений (2.20) для самостоятельного разряда связаны с определением констант элементарных процессов а, р, т], появляющихся в уравнении, которое описывает развитие электронных лавин в смесях СО2—N2—Не. Эти трудности при разработке С02-лазеров с различными составами газов можно обойти, если воспользоваться методом исследования самостоятельного разряда, рассмотренным в работах [80, 152]. В них для конкретной смеси СО2—Не = 1—1—8 pz = = 1 атм) авторами проводились исследования основных характеристик самостоятельного разряда (форма и длительность импульсов тока и напряжения, их амплитуда и т. д.), причем они измерялись экспериментально и рассчитывались на ЭВМ с помощью уравнений (2.20). Конечным результатом этих исследований являются выражения, позволяющие при известной геометрии разрядной камеры определить функцию Пе (t) в самостоятельном разряде. Далее эти выражения для Пд (t) подставлялись в уравнения генерации, по которым и рассчитывались выходные характеристики излучения С02-лазера и которые сопоставлялись с характеристиками, измеренными в эксперименте [1 ]. Что касается остального алгоритма расчета, то он ничем не отличается от вышеизложенного примера расчета характеристик С02-лазера с несамостоятельным разрядом возбуждения. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...