Уравновешивание на плоскости

Величина необходимых грузов, установленных на расстоянии > 0,295/, как это видно из кривых, должна уменьшаться при увеличении скорости. Только при расположении плоскостей уравновешивания на расстоянии 0,295/ величина необходимых [c.223]

Кривые показывают, что при расположении плоскостей уравновешивания на расстоянии 1 = 0,1/ вблизи скорости Yi — 1.3 величина грузов, необходимая для устранения реакций от первой гармоники неуравновешенности, резко возрастает. Например, внутри интервала скоростей Yi 1-19-н 1,36 (заштрихованная область) необходимые уравновешивающие грузы должны быть более, чем в 5 раз большими, чем для скорости = 0-7. При 1 = [c.236]

Уравновешивающие грузы обычно устанавливаются в имеющиеся на роторе плоскости уравновешивания. Особенно выгодным является, как было показано выше, оптимальное положение этих плоскостей, в первую очередь хотя бы для симметричных грузов. При этом не вносится дополнительная неуравновешенность по высшим формам. Однако обычно положение плоскостей уравновешивания не совпадает с оптимальным, поэтому возможно внесение дополнительной неуравновешенности по высшим формам. Кроме того, эти формы могут быть и в начальной неуравновешенности. Их влияние проявляется в том, что после уравновешивания на первой критической скорости имеются все же повышенные симметричные вибрации на рабочей скорости. [c.240]

Если после распределения грузов по бочке ротора симметричные вибрации на рабочей скорости все же будут выше нормы, то необходимо произвести повторное уравновешивание. При этом так же, как и в случае, когда плоскости уравновешивания являются оптимальными для пары симметричных грузов, необходимо вести уравновешивание на рабочей скорости с помощью такой системы грузов, которая в основном вызывает третью форму колебаний и мало влияет на первую форму. В качестве такой системы могут быть использованы, например, три груза, два из которых расположены симметрично по концам ротора, а третий — диаметрально противоположно в середине ротора. [c.241]

Близость плоскости уравновешивания к плоскости неуравновешенности позволяет уменьшить нагрузки на упругий элемент машины. [c.271]

Если ротор привести во вращение, то неуравновешенная его часть будет действовать на подшипники С, и центробежная сила неуравновешенной части будет возбуждать крутильные колебания подвижной части станка. Таким образом, задание закона изменения угла поворота ротора определяет изменение угла ф наклона звена А. В практике балансирования ротора D его приводят во вращение при помощи электродвигателя через фрикционную передачу. После достижения им определенной скорости фрикционное колесо отключают от ротора и последний замедляет свое движение. Так как ротор не уравновешен, то подшипники испытывают действие динамических давлений, векторы которых вращаются и поэтому станок колеблется. Амплитуда таких колебаний оказывается наибольшей тогда, когда наступает явление резонанса, при котором период вынужденных колебаний становится равным периоду колебаний свободных. Амплитуда наибольших колебаний отмечается стрелкой Е на закопченной бумаге F. Перед установкой на станок на роторе намечают две плоскости уравновешивания, на каждой из которых устанавливают по одному противовесу. Такие плоскости на фиг. 59 обозначены цифрами /—/ и II—II. Центробежные силы противовесов образуют силу и пару сил. Вектор центробежной силы противовесов должен быть равен главному вектору сил инерции ротора, и направлен противоположно ему, а вектор момента пары центробежных сил должен быть равен и противоположно направлен главному вектору моментов сил инерции ротора. [c.119]

Рассмотрим уравновешивание в плоскостях опор и-й собственной формы жестко опертого ротора на скорости og, отличной от нуля. [c.80]

Все варианты уравновешивания обеспечивают сравнительно небольшую разницу нечувствительных скоростей до Yih 3,0 -г- 3,5. Лучшие результаты при больших дает уравновешивание на рабочей скорости и тремя грузами. Отрицательные же проявления нечувствительных скоростей уравновешивающих грузов указывают либо на неточности положения балансировочных плоскостей, либо на недостаточное число грузов. Например, рис. 1 показывает, что нечувствительные скорости ограничивают пределы применения двух уравновешивающих грузов. [c.83]

Кульмана способ уравновешивания сил на плоскости I (2-я) — 97 Культиваторы 12 — 24 [c.126]

Г рафическое определение реакции основано на двух случаях уравновешивания сил на плоскости. [c.420]

После проведения инерционного регулирования заслуживает внимание третий вариант системы уравнений (19). Решение уравнений этого варианта возможно выполнить электронной аппаратурой, не прибегая к настройке на плоскости уравновешивания, благодаря чему повышается чувствительность машины, а также значительно сокращается время для выполнения предварительного уравновешивания. [c.65]

Принципиальная схема включения элементов электрического устройства машины приведена на фиг. 7 (для уравновешивания в / плоскости). [c.66]

На фиг. И, а показано изменение коэффициентов чувствительности при уравновешивании двух плоскостей коррекции в зависимости от скорости вращения ротора компрессора. Кривые изменения коэффициента построены как для регистрации горизонтальных динамических давлений, так и для вертикальных при параллельном включении датчиков. Из кривых следует, что до скорости вращения, равной 1300 об/мин динамические коэффициенты чувствительности не отличаются от статических. [c.99]

Измерение фазы дисбаланса основано на измерении углового перемещения равномерно вращающегося ротора от отметки начальной фазы до фазы расположения дисбаланса в соответствующей плоскости уравновешивания на роторе. [c.165]

Отсюда следует, что при подходе к /г-й критической скорости соответствующая ей гармоника преобладает над остальными и вал прогибается в плоскости этой гармоники, а не в плоскости суммарных симметричных или кососимметричных сил, определяемых на малых оборотах (жесткий вал ротора). Проекции этих гармоник на плоскости и и плоскости, перпендикулярные им, проявляются в виде неуравновешенностей. Поэтому уравновешивание каждой гармоники необходимо производить в двух взаимно перпендикулярных плос-скостях, т. е. в симметричной [c.187]

При этом уравновешивающие грузы устанавливаются в плоскости дисбаланса соответственно форме прогиба упругой линии ротора. Балансировка состоит в основном из статического уравновешивания ротора и его элементов и последующего динамического уравновешивания на низких скоростях, где еще не проявляется его гибкость. Целью этого этапа является компенсация суммарного действия всех составляющих дисбаланса высших форм. [c.131]

Ротор, относящийся к категории жестких и поступивший в эксплуатацию после уравновешивания на моделированных оборотах (по двум крайним плоскостям коррекции), подвергает [c.131]

Уравновешивание на критических оборотах системы. При этом ротор разгоняется до первой критической скорости и определяется форма его упругой линии. В идеальном случае выбор уравновешивающего груза и места его расположения производится с помощью пробных грузов и пусков, но иногда приходится поступать иначе. Так, например, при балансировке роторов, не имевших четко выраженной упругой линии, лежащей в одной плоскости (даже на критических оборотах она оставалась пространственной), уравновешивающие грузы вносились, в соответствии с фор.мой, в ступени с максимальными прогибами. [c.188]

Контрольная балансировка ротора не всегда позволяет с первой попытки оценить величину груза, необходимого для его статического уравновешивания в плоскости центра тяжести. Поэтому на практике пользуются пробным грузом, который вводят в среднюю плоскость коррекции. При этом величину пробного груза выбирают так, чтобы его дисбаланс был равен приблизительно алгебраической сумме дисбалансов ротора в крайних плоскостях исправления. Пробный груз должен располагаться в средней плоскости исправления между сторонами угла а, где а есть угол между векторами дисбалансов уравновешивающих грузов в крайних плоскостях. [c.235]

Графически зависимость (18) изображена на фиг. 5. При этом можно отметить, что при настройке, произведенной на малой скорости вращения, ослабление неуравновешенности исключаемой плоскости в 30 раз сохраняется до частот в два-три раза ниже первой критической. Так как многие гироскопы имеют рабочую скорость, близкую к критической, то, следовательно, раздельное уравновешивание их плоскостей коррекции не нарушается симметричным относительно центра тяжести ротора прогибом вала [c.266]

Таким образом, приходим к заключению, что гибкий ротор можно уравновесить в двух плоскостях только для одной скорости. На других скоростях ротор оказывается опять неуравновешенным. Это обстоятельство является одной из причин того, что уравновешивание на балансировочных машинах является недостаточным, и такие роторы должны быть уравновешены снова на месте установки в эксплуатационных условиях. [c.112]

С теоремой об изменении кинетической энергии системы связано определение уравновешенной системы сил, действующих на абсолютно твердое тело система сил называется уравновешенной, если она своим действием не изменяет кинетическую энергию твердого тела на его произвольных малых перемещениях. Отсюда и из теоремы об изменении кинетической энергии системы вытекают необходимые и достаточные условия уравновешивания систем сил, действующих на абсолютно твердое тело равенство нулю главного вектора и главного момента сил относительно произвольного центра. Как частные случаи из них получаются условия уравновешивания систем сходящихся сил, систем сил параллельных в пространстве и на плоскости, произвольной плоской системы сил. [c.70]

Определить массу противовеса т, который надо установить на вращающийся вал для уравновешивания сил инерции грузов с массами т , т. , и гп , лежащих в одной перпендикулярной к оси вала плоскости, если координата центра масс 5 противовеса равна () = 15 мм] массы грузов 5 кг, т. = 7 кг, 8 кг, rti.i — 10 кг расстояния от оси вала до центров масс S], S.j, S3 и S4 грузов равны = 10 мм, Рз = 20 мм, 03 == 15 мм, Р4 == 10 мм углы закрепления грузов = j,, == 34 = 90 . [c.91]

Таким образом, установкой двух противовесов массы и одного противовеса массы m достигается полное уравновешивание всех масс, закрепленных на валу. Так как один из противовесов массы Шо расположен в той же плоскости Т (рис. 13.40, а), что и противовес массы т, то массы и т можно заменить одной массой. Следовательно, полное уравновешивание масс, закрепленных на валу, может быть достигнуто установкой двух противовесов, центры масс которых лежат в двух произвольно выбранных плоскостях. [c.295]

Способы определения модуля и направления дисбаланса ротора в плоскости уравновешивания основаны на измерении максимальных амплитуд колебаний рамы при трех условиях запуска ротора. Рассмотрим один из этих способов. Замеряем амплитуду А1, обусловленную дисбалансом А1 (рис. 72). После этого прикрепляем к балансируемой детали в плоскости вращения корректирующий груз массы на некотором расстоянии р от оси вращения (направление радиус-вектора может быть выбрано произвольно). Этот груз обусловливает дополнительный дисбаланс А = Рк. который, складываясь геометрически с дисбалансом А], дает результирующий дисбаланс [c.102]

Если на одном вращающемся звене имеется несколько неуравновешенных масс, центры тяжести которых расположены в одной плоскости, то, определив силы инерции каждой массы, определяют их равнодействующую. Затем подбирают, как и в предыдущем случае, один противовес, сила инерции которого уравновесит найденную равнодействующую. Такой метод уравновешивания применяется, когда известны значения и расположение масс, силы инерции которых надо уравновесить, например, когда конструкция звена или ее форма является причиной неуравновешенности (форма кулачка, кривошипа и т. п.). [c.402]

Стремление к снижению размеров и веса современных турбомашин приводит к тому, что роторы делаются высокооборотными (и = 9 -ь н- 45 тыс. об мин), работаюш ими вблизи критических режимов или за ними, а опоры — нежесткими. Это в еще большей степени требует применения эффективных методов уравновешивания. Условия, при которых уравновешивание в плоскостях опор можно считать эффективным, должны обеспечивать снижение амплитуд колебаний корпуса и опор, уменьшение усилий, передаваемых подшипниками, и снижение амплитуд прогибов ротора. Эти условия связаны с определенным отношением рабочей скорости ротора к первой собственной частоте его колебаний на жестких опорах. [c.54]

Применение теоретически обоснованных методов балансировки с распределением грузов по длине ротора требует специальных измерений и оборудования. Затруднения в этой области вынуждают часто применять более простой, но менее качественный метод уравновешивания на рабочих оборотах с использованием одной или двух опорных плоскостей коррек-ции. Такую балансировку можно проводить на стенде при рабочих обо-ротах специальным механизмом, введенным в конструкцию ротора. Однако эти механизмы, вводимые в опорные плоскости ротора, снижают реакции, оставляя в роторе прогиб и напряжения. [c.56]

В работах [2, 3, 5] рассмотрены основные варианты выбора балансировочных скоростей. С точки зрения использования самоуравновешен-ных блоков грузов и облегчения прохождения критических режимов уравновешивание роторов стабильной конструкции целесообразно производить на низких оборотах и вблизи критических скоростей, лежащих в рабочем диапазоне [3]. Для уменьшения разбалансировки составных роторов в рабочих условиях в статье [3] предложено после разгона дополнительное чистовое уравновешивание на низких и максимальных рабочих оборотах (при теоретически необходимых трех или четырех балансировочных плоскостях). [c.83]

Практические методы уравновешивания малым числом грузов с фиксированными осевыми координатами излагаются ниже на примере валов в порядке возрастания быстроходности Vimax = Ю max/ft) 1- Приводятся наиболее рациональные схемы балансировки. В общем случае целесообразно выполнять уравновешивание с помощью несимметричных самоурав-яовешенных блоков грузов. При этом нижняя балансировочная скорость должна быть малой, что позволяет выполнять первый этап уравновешивания на низкооборотных автоматизированных балансировочных станках. Дополнительное уравновешивание на рабочих скоростях может производиться в собственном корпусе машины с применением измерительной аппаратуры общего назначения. Для уменьшения влияния радиальных зазоров в подшипниках горизонтально установленного ротора предпочтительны измерения амплитуд и фаз реакций или перемещений опор в вертикальном направлении, если только не используются высокоскоростные балансировочные станки с малой динамической жесткостью опор в горизонтальной плоскости. [c.85]

Как следует из рис. 6, эффективность добалансировки третьим грузом выше, чем уравновешивания на тех же оборотах в двух плоскостях, ибо груз 2 в среднем сечении оказывает на первую собственную форму наибольшее влияние. Поэтому увеличение числа плоскостей нецелесообразно. Область применения 0,6 < Yimax < Ij2, причем верхняя граница учитывает влияние второй формы. [c.87]

Риттера способ уравновешивания сил на плоскости 1 (2-я) — 98 Рншаро приборы 3 — 220 Родий 1 (1-я) —368 4 — 238 [c.245]

Формулы (11)—(14) служат для определения величины противовесов колёс, враищющиеся и подлежащие уравновешиванию части которых симметричны относительно плоскости,проходящей через ось пальца кривошипа и ось колеса. Таким образом эти формулы применимы для сцепных колёс. Для ведущих колёс асимметрия вносится обычно контркривошнпами (фиг. 4) и частью веса (50%) эксцентриковых тяг. В этом случае уравновешивание необходимо осуществлять в плоскости радиуса кривошипа (индекс х) и в перпендикулярной ей плоскости (индекс у). Для каждой из этих плоскостей определяются основной противовес на уравновешиваемом колесе и дополнительный — на противоположном. Для подсчёта веса этих противовесов применимы формулы типа (11) и (12) при вычислении приведённых весов и плеч необходимо пользоваться проекциями радиусов вращения г,- иа плоскость, в которой производится уравновешивание (для плоскости радиуса кривошипа — абсциссы лг,- [c.377]

Отличие частотной зависимости от квадратичной можно также показать, пользуясь выражением (19) для рамной балансировочной машины и выражениями (25) для балансировочной г 1ашины с двумя подвижными опорами, где действуют дополнительные силы и моменты, появляющиеся в результате прогиба вала и гироскопического эффекта. Влияние этих сил и моментов на четкость раздельного уравновешивания двух плоскостей коррекции выяснено выше. Ниже мы рассмотрим влияние еще одного дополнительного момента с частотной зависимостью, отличающейся от квадратичной, который всегда имеет место при балансировке. Речь идет об угловом перекосе внешней обоймы шарикоподшипника относительно внутренней обоймы, который дает значительное изменение неуравновешенности ротора. Снятие н новое надевание на вал подшипника обязательно сопровождается изменением неуравновешенности, показываемой балансировочной машиной. Слабая посадка внешней обоймы подшипника в гиезде корпуса сопровождается появлением блуждающей неуравновешеп-ности, так как последняя каждый раз меняет и величину и расположение при проворачивании внешней обоймы. Искусственный угловой перекос, вызываемый нажатием на одну сторону внешней обоймы подшипника, немедленно обнаруживается на балансировочной машине, показывающей в этом случае изменение неуравновешенности. [c.287]

В машине Лавачека-Хейманна имеются две независимые опоры, которые прикреплены к пружинам, допускающим колебания концов ротора в горизонтальной осевой плоскости. При балансировке один из подшипников (например, В на рис. 36) закрепляется, чтобы можно было произвести уравновешивание на другом конце. Любая неуравновешенность вызывает горизонтальные колебания ротора вокруг закрепленного подшипника, как неподвижной оси. [c.102]

Перед установкой на ножевую головку ножи необходимо отбалансировать на специальных весах (фпг. 107), Балансируемый нож 1 укладывается на плоскость 2 весов к упору 3 и, уравновешивается грузом 4, Затем нож повертывают на 180° и кладут снова точно к упору 3. Если равновесие нарушилось, следовательно, нож относительно его оси сп.мметрии не сбаланснропан. Для уравновешивания половин ножа можно стачивать часть материала с затылочной стороны или, наоборот, наварить материал. В подобранном для установки на одну ножевую головку комплекте все ножи должны н.меть один вес допускаемое отклонение 0,3 г. [c.101]

Уравновешивание шестици линдровых двигателей. В шестицилиндровом рядном четырехтактном двигателе (рис. 25.8, б) угловой интервал между вспыш ками составляет у = 720/6 = 120°, следовательно, коленчатый вал такого двигателя должен быть выполнен с коленами, развернутыми под углом 120°. Нетрудно доказать, что силы Р/п и Р/ инерции первого и второго порядков, а также центробежные силы 2Рвр инерции шестицилиндрового двигателя полностью уравновешиваются, так как сумма проекций этих сил на плоскость, перпендикулярную оси коленчатого вала, при любом угле его поворота равды . . ............. е. [c.300]

На рис. 71 приведена схема одного из наиболее простых балансировочных станков (рамная балансировочная машина). Основной частью станка является рама ЛОВ, которая может совершать колебания вокруг оси О. Восстанавливающий момент при колебаниях рамы создается пружиной С, коэффициент жесткости которой обозначим через с. Размах колебаний некоторой точки Е рамы фиксируется пии1ущнм острием или стрелкой индикатора. Рама несет два подшипника Л и В, в которые устанавливают вал балансируемого ротора. Принимая плоскости / и //за плоскости уравновешивания, располагаем ротор так, чтобы плоскость // проходила через ось вращения О. При таком расположении ротора дисбаланс А не оказывает влияния на движение рамы вместе с ротором, что дает возможность определить дисбаланс А) независимо от Ац. [c.100]

Если на вращающемся звене имеется несколько неуравновешенных масс, вращающихся в разных плоскостях, то звено будет неуравновешено статически и динамически. В этом случае все неуравновешенные силы инерции приводят к главному вектору сил инерции Ей и главному моменту сил инерции которые нужно уравновесить. Следовательно, задача сводится к уравновешиванию силы и момента, приложенных к звену. [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...