Диаметр кривой

Уравнение (8.3,9) выражает собой так называемое правило прямолинейного диаметра. Это название станет понятно, если принять во внимание, что в координатах Т—1/п диаметр кривой (Т) является прямой линией (рис. 8.29 и 8.30). [c.265]

Уравнение (6.15) представляет собой так называемое правило прямолинейного диаметра. Это станет понятно, если принять во внимание, что в координатах 1/и, Т диаметр кривой 1/у (Т) является прямой линией (рис. 6.11). Легко убедиться, что правило прямолинейного диаметра является следствием симметричности пограничной кривой на плоскости Т—v вблизи критической точки. [c.431]

Уравнение (6-44) выражает собой так называемое правило прямолинейного диаметра. Это название станет понятно, если принять во внимание, что в координатах Т, 1/и диаметр кривой /vs T) является прямой линией (рис. 6-29, 6-30). В окрестностях критической точки правило прямолинейного диаметра вполне согласуется с общими уравнениями (6-30), согласно которым сумма v" + v должна быть равна [c.234]

Для объемных дефектов кривая 3 (см. рис. 5.41, б) соответствует трансформации волны на гладкой выпуклой поверхности, амплитуда которой повышается пропорционально увеличению диаметра дефекта. Амплитуда сигнала, соответствующего образованию волны обегания—соскальзывания (см. подразд. 1.2), убывает с увеличением диаметра (кривая 4). Таким образом, [c.271]

На фиг. 52 представлена конструкция двухрельсового тележечного конвейера с одноосными тележками и ролико-втулочной тяговой цепью. Грузовая платформа прикреплена к звену цепи и опирается на гладкие поверхности двух соседних тележек. На горизонтальных поворотах трассы конвейера оси катков тележек располагаются по радиусам, что позволяет назначать диаметры кривых и звёздочек небольшого размера. Конвейеры [c.1054]

Точки пересечения а , ii, (индексы соответствуют числу узловых диаметров) кривых, соответствующих частотам назад бегущих цепей волн, с линией нулевой частоты означают моменты, когда скорости назад бегущих цепей волн равны скорости вращения диска. В этом случае неподвижный в пространстве наблюдатель увидит стоящую в пространстве волну. Это самый опасный случай резонанса, с которым практически связано большинство серьезных случаев аварий с дисками. Для возбуждения колебаний с неподвижной в пространстве цепью волн не требуется переменной силы они могут быть вызваны постоянной сосредоточенной силой, неподвижной в пространстве. Такие силы практически всегда существуют в турбине из-за наличия неравномерности давлений по окружности, вызванной неточностью изготовления сопел и диафрагм. [c.13]

Рис. 123. Экспериментальная зависимость вязкости разрушения от температуры в сравнении с теоретическими предсказаниями. Темные точки соответствуют критическому расстоянию в два диаметра зерна, а светлые — в один диаметр. Кривые / и 2 — соответственно с учетом и без учета поправки на пластическую зону

Допустимое увеличение толщины стенки за один переход оправляют по кривым (рис. 31), соответствующим высадке с уменьшением внутреннего диаметра — кривая 1 с увеличением наружного диаметра — кривая 2 с увеличением наружного диаметра и уменьшением внутреннего — кривая 3. [c.295]

Для получения уравнения состояния реальной жидкости с учетом асимметрии в аналитическом виде можно применить разработанный Киселевым [180] подход, в соответствии с которым предполагается отсутствие перемешивания параметров t и ц (что соответствует v—0 в уравнениях (4.20), (4.21)), а параметр и формально рассматривается как функция гиб. Правомерность принятых допущений можно объяснить тем, что параметры v и и физически неравноценны. Если параметр v однозначно связан с амплитудой В2 сингулярного диаметра кривой фазового равновесия (4.22), то параметр и входит в измеряемые термодинамические величины в виде множителя uv в выражении l—uv, и это не дает возможности определять его непосредственно из экспериментальных данных. Функциональный вид зависимости и=и г, 0) может быть определен из условия согласования возникающих при этом поправок в первом приближении по г для термодинамических функций (например. Изотермической сжимаемости, изохорной теплоемкости) и соответствующих членов в выражениях (4.17) и (4.18). [c.115]

Рис. 4.2. Сингулярность диаметра кривой фазового равновесия (1). и линии максимумов изотермической сжимаемости (2)

С помощью фиг. 4.2 можно установить некоторые особенности поведения каверны. С момента появления каверны до момента достижения ею максимального диаметра кривая, являющаяся геометрическим местом центров каверны, имеет более крутой наклон, чем при средней скорости движения. Следовательно, каверна растет в области, где скорость ее движения превышает среднюю. Это согласуется с тем фактом, что рост каверны происходит в области пониженного давления, где скорость воды максимальна. И наоборот, по наклону той же кривой можно заключить, что схлопывание происходит в области, где скорость ниже средней, т. е. в области повышенного давления. Продолжающееся уменьшение наклона указанной кривой после первого схлопывания свидетельствует о том, что в оставшееся время существования пузырька давление в окружающей среде продолжает нарастать. Все это согласуется с известным распределением давления по поверхности рассматриваемого тела. [c.123]

ЧТО В координатах t, — диаметр кривой (i) является прямой линией [c.136]

Некоторые сведения о сопряженных диаметрах кривой второго порядка можно найт 1 э книге Привалова И. И. ч. I, гл. IV, 12. [c.247]

Если нужно провести касательную к перечисленным кривым, параллельную заданной прямой а (рис. 44, б), поступим так проведем две хорды АВ и СО, параллельные прямой а, и, разделив их пополам, через полученные точки проведем прямую. Такая прямая представляет собой диаметр кривой линии, сопряженный хордам Ар и СО. Через точку Е пересечения диаметра с заданной кривой проходит касательная к (следует учесть что касательная может быть несобственной прямой). [c.36]

Проведем две хорды АВ и СО, параллельные прямой а, и, разделив их пополам, через полученные точки проведем прямую (диаметр кривой второго порядка, сопряженный хордам). Через точку Е пересечения диаметра с кривой проходит касательная. Таких касательных две. Если заданная кривая — парабола, то одна из них — несобственная прямая (в этом случае говорить о параллельности касательных нельзя). [c.23]

Однако в практике таких идеальных условий, как правило, не бывает. Обычно наряду с переменным контролируемым фактором всегда имеются переменные мешающие факторы, причем последние часто оказывают значительно большее влияние на амплитуду вторичной э. д. с., чем контролируемый фактор. В качестве примера на фиг. 30 показано, как изменяется при разных частотах питающего первичную катушку тока амплитуда э. д. с. вторичной катушки при изменении на 1 % диаметра находящегося внутри катушек прутка (кривая 1), при изменении электропроводности материала этого прутка на Ио (кривая 2) и при появлении выходящей к поверхности трещины глубиной 10 ь от диаметра (кривая 3). При сопоставлении 15 227 [c.227]

Под круговой диаграммой построена теоретическая индикаторная диаграмма. Для этого на соответствующем расстоянии от круговой диаграммы параллельно горизонтальному диаметру криво- [c.99]

Труба I пересекается с трубой//, имеющей тот же диаметр. В этом случае линия пересечения распадается на две плоские кривые — эллипсы, которые проецируются в прямые (на рис. 48, г, слева, показана истинная величина одного из эллипсов) [c.66]

Труба / пересекается с трубой II, имеющей тот же диаметр. В этом случае линия пересечения распадается на две плоские кривые — эллипсы, которые проецируются в прямые (на рис. 48, г, слева показана истинная величина одного из эллипсов — реального). Причем цилиндры продолжены тонкими линиями, чтобы наглядно показать существование в этом случае и второго эллипса. [c.59]

Сущность графо-аналитического метода заключается в определении расстояния от центра тяжести заданного отрезка кривой до оси вращения и длины его графическим суммированием, в какой-то мере интегрированием этих величин и затем в определении аналитическим путем диаметра заготовки. Сущность графического метода состоит в чисто графическом определении расстояния от центра тяжести образующей кривой до оси вращения при помощи веревочного многоугольника. [c.25]

Если диаметры пересекающихся цилиндрических поверхностей одинаковы, то фронтальная проекция линии пересечения представляет собой две пересекающиеся прямые (рис. 191, а). Эти прямые являются фронтальными проекциями плоских кривых-эллипсов. [c.107]

На рис. 2.4 показано влияние давления на скорость начала псевдоожижения в слоях различного фракционного состава, а на рис. 2.5 — изменение Ua как функции диаметра при различных давлениях. Как видно из рисунков, приведенные кривые подтверждают сделанные выше выводы о различном характере влияния давления на начало псевдоожижения слоев мелких и крупных частиц. [c.48]

На рис. 3.7 представлены зависимости а и оо от давления в аппарате для двух фракций песка с одинаковым средним диаметром частиц, но различными областями гранулометрического состава [88]. Как видно из рисунка, кривые ао=f(P) для обеих фракций частиц практически совпадают, в то время как общие максимальные коэффициенты отличаются кривая зависимости a=f(P) для частиц более широкого гранулометрического состава [c.74]

На рис. 203 построен контур кулачка, имеющий заданный размер АВ. Отрезок АВ принимаем за диаметр окружности. Второй диаметр проводим перпендикулярно v. АВ. Он является осью симметрии кривой линии. Центрами слагаемых дуг окружностей кулачка являются точки О, А, В и I. [c.138]

При параллельном проецировании эллипс и окружность проецируются в эллипс (черт. 212) или, в частном случае, в окружность проекция параболы — парабола, а гиперболы — гипербола. Объясняется это тем, что несобственные точки при этом проецируются только в несобственные, например две несобственные точки гипербо лы- проецируются двумя несобственными точками ее проекции, которая вследствие этого должна быть тоже 1ипер6о. 1ой. Пары сопряженных диаметров кривых проецируются парами сопряженных диаметров их проекций. [c.57]

В качестве иллюстрации на рис. 1-6 показана весьма характерная зависимость границ зажигания пентано-воздушных смесей от скорости потока для источников зажигания различного диаметра. Кривые /, [c.19]

Реальные жидкости не обладают симметрией решеточного I asa, и это наиболее заметно выражается в том, что диаметр кривой фазового равновесия р =(рж+Рг)/2 не совпадает с кри-т ической изохорой и проявляет слабую сингулярность при подходе к критической точке. В решеточном газе флуктуации плот- ости и энергии на критической изохоре статистически независимы, в то время как для реальных жидкостей должны существовать поправки, связанные с отсутствием в них инвариантности энергии относительно изменения знака параметра порядка, следствие этого в жидкостях коррелятор плотность — энергия [c.113]

Нами были исследованы кинетики изменения числа ОН-групп для волокон разных диаметров в широком интервале температур.Для примера на рис. 3 приведены кинетические 1фивые для волокон двух диаметров. Кривые I, 2 имеют разный ход там, где у тонких волокон имеется плато ( Д практически постоянно), у толстых заметен дальнейший прирост ОН-групп в объем. Кривая 3 изображает результат последовательной обработки волокон через определенные интервалы времени. После длительного отжига при 900°С скорость прироста числа Ш-групп после повторной обработки при 600°0 уменьшилась. [c.117]

На характеристиках нанесены кривые лля колес нормального диаметра и колес, обточенных на меньший диаметр. Кривая лопускаемой высоты всасывания не зависит от диаметра колеса. [c.184]

На двух графиках нанесены характеристики для колес нормального диаметра п колес, обточенных на меньший диаметр. Кривая допускаемой высоты всасывания по зазпснт от диаь стра колеса. [c.194]

На фиг. 259 приведен график изменения величины тока при нагреве стальных заготовок раз-Л1ГЧН0Г0 диаметра. Из графика видно, что наибольшее изменение тока наблюдается при нагреве заготовки с меиьшим диаметром (кривая 1). Величина тока в этом случае резко уменьшается за счет темнературпого увеличения [c.407]

Иначе протекает процесс нагрева заготовки с наибольшим диаметром (кривая, ). Вследствие значительного влияния новерхност-ного эффекта и индуктивности, вызывающих увеличение сопротивления, величина тока в начале нагрева ограничивается. С иовышением температуры влияние перечисленных факторов на сопротивление ослабевает, но зато наблюдается рост сопротивления за счет температурного приращения. В результате общее сопротивление заготовки, а следовательно, и ток не претерпевают в процессе нагрева значительных изменений. [c.407]

ХОРДА (греч. с1юг11е — струна). Отрезок прямой, соединяющей две точки кривой линии, напр. хорда стягивает дугу в окружности хорда стягивает две дуги. Хорда, проходящая через центр, называется диаметром кривой (окружности, эллипса и др.). В окружности равные хорды равно удалены от центра. [c.138]

На фиг. 41 представлен график износостойкости для фрез с различными диаметрами. Кривые износа отличаются по времени приработки и по интенсивности изнашивания за первые 40—50 мин фрезерования. Меньше изнашиваются фрезы диаметром Одзр = 145 мм, несколько больше — диаметром Офр = = 225 мм и наибольший износ у фрез даметром Офр = 300 мм. [c.99]

Точка (Хд, Уд) называется центром кривой, так как оказывается, что всякая хорда делится в этой точке пополам. Хорды, проходящие через центр кривой, называются диаметрами. Кривые типа 1-го и 2-ги (АфО) суть центральные кривые 2-гО порядка. В случае их расиадения на пар> прямых центром является точка пересечения этих прямых. Для кривых типа З-го (J=0) система (3) имеет бесконечное или ьеонределенное решение, т. о. лноо их центр. К жит в бесконечности (парабола) либо име-( м бесчислен, множество центров (геометрич. место точек, равноудаленных от двух napa-i- [c.415]

На рис. 15 приведена картина течений рэлеевского типа и схема расположения образцов по отношению к этим потокам. Образцы подвешивались по оси трубы в узле и пучности скорости. Если исходить из домини-руюш его влияния рэлеевских потоков, то процесс сушки должен идти почти одинаково при любом из показанных на схеме расположений образцов. (Известно, что скорость сушки не очень сильно зависит от ориентации материала по отношению к потоку воздуха для обычной конвективной сушки.) Однако размер и расположение образцов суш ественно меняет скорость процесса (рис. 16). Для диска малого диаметра (кривые А) удаление влаги происходит наиболее интенсивно нри расположении его в пучности скорости перпендикулярно звуковой волне. Поворот образца на 90 суш,ественно снижает процесс и приближает его к процессу в узле колебательной скорости, где изменение ориентации не влияет на скорость сушки. При увеличении размера диска (кривые Б) изменение ориентации образца в узле колебательной скорости, как и в предыдущем случае, на процесс не влияет при расположении диска в пучности скорости параллельно звуковой волне процесс сушки улучшается. Образец, как и в иных случаях, сохнет наиболее интенсивно при установке его в пучности колебательной скорости перпендикулярно по отношению к звуковой волне. Для цилиндра (кривая Л) и в пучности скорости различная ориентация на процесс не влияет. При этом необходимо отметить, что испарение происходит лишь с торцов цилиндра, боковая поверхность покрывалась влаго-изоляцией. [c.606]

Так, на чертеже патрубка (рис. 175, а) поверхность образована движением сфер по заданной кривой и является огибающей сфер, закономерно изменяющих диаметр. Закономерност > приводится на чертеже (рис. 175, 6) в виде графика, определяющего эту поверхность с учетом ее физических свойств. На графике наглядно с помощью линии со стрелками показано, как для любой произвольной точки на оси данной кривой поверхности можно узнать диаметр образующей сферы. [c.211]

Пусть неподвижный диск диаметром D огибает шнур длиной nD (рис. 81, а). Один конец шнура закреплен в точке А, а другой конец при развертывании по направлению стрелок (в натянутом положении) опишет траекторию (путь) в виде плоской кривой линии-эво [Ьвенты. [c.47]

На рис. 3.6 показано влияние размера частиц на вклад коэффициентов теплообмена минимально псев-доожиженного слоя, ао, и максимальной конвективной составляющей переноса тепла частицами, tap, в обш,ий максимальный коэффициент теплообмена слоя с поверхностью [88]. Величина ао, как указывалось выше, соответствует газокомвективной составляющей. Причем в первом приближении она взята независимой от скорости фильтрации газа, так как избыточный газ проходит через слой в виде пузырей. Вместе с тем в работе [69] указано, что с ростом давления псевдоожиженный слой становится более однородным, размеры пузырей и скорость их движения заметно уменьшаются. Максимальная конвективная составляющая переноса тепла частицами определялась как разность между коэффициентами общим а и оо. С ростом диаметра частиц up уменьшается, а а = коив увеличивается, следствием чего является минимум на кривой a=f(d) [18, 20, 76]. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...