Концентрация деформаций напряжений 49 — Влияние

Для брусьев из стали 35,45, Ст. 5 при их предварительном расчете па чистое кручение принимают [т] = 250 350 кГ/сж . После разработки конструкции бруса производят уточненный расчет на прочность с учетом деформации изгиба, влияния концентрации напряжений, переменности напряжений во времени и др. (см. гл. 22). [c.168]

Следует иметь в виду, что речь идет о так называемом теоретическом коэффициенте концентрации напряжений, определяемом в пределах упругих деформаций при статическом нагружении. Теоретический коэффициент концентрации не учитывает влияние материала и пластических деформаций на величину местных напряжений. [c.89]

Изложенные закономерности сопротивления термоциклическому нагружению относятся к однородным напряженным состояниям растяжения — сжатия или чистого сдвига. Они являются основой для определения малоцикловой несущей способности неоднородно напряженных элементов конструкций. Эта циклическая напряженность находится в упругопластической области, являясь при стационарном внешнем нагружении нестационарной в силу процессов перераспределения деформаций и напряжений при повторном деформировании. Анализ полей деформаций в зонах наибольшей напряженности элементов, особенно в местах концентрации, связан с решением достаточно сложных краевых задач, о чем далее будут изложены некоторые данные. Применительно к задачам концентрации напряжений и деформаций представилось возможным применить решение Нейбера [23], связывающее коэффициенты концентрации напряжений и деформаций Ке, в упругопластической стадии с коэффициентом концентрации напряжений а в упругой стадии. Анализ ряда теоретических, в том числе вычислительных, решений и опытных данных о концентрации деформаций позволил [241 усовершенствовать указанное решение путем введения в правую часть соответствующего выражения функции F (5н, а, тп), отражающей влияние уровня номинальных напряжений Он, отнесенных к пределу текучести, уровня концентрации напряжений а и показателя степени т диаграммы деформирования при степенном упрочнении. Зависимость Нейбера в результате введения этих влияний выражается следующим образом [c.16]

Сопротивление детали паровой турбины малоцикловой термической усталости в значительной мере зависит от наличия концентраторов. Для области действия термической усталости следует говорить не о концентрации напряжений, а о концентрации деформаций. К концентраторам следует отнести не только неравномерности поверхности детали (надрезы, выточки, острые кромки, отверстия), но также неоднородность структуры и механических свойств (анизотропия), вызываемые несовершенной термической обработкой, наклепом и т. д. Ускорение образования трещин термической усталости при наличии концентраторов подтверждается многочисленными экспериментами. Так, например, мелкие неровности на поверхности деталей оказывают существенное влияние на появление трещин. При грубой шлифовке, когда высота неровностей доходит до 2,5 мкм, число циклов, вызывающее трещины, оказывается втрое меньшим, чем при более чистой обработке, когда высота неровностей равна 0,25 мкм. Большое значение имеет не только чистота поверхности, но и ориентация неровностей (рисок) относительно направления термических напряжений. [c.23]

Рис. 12.10. Влияние пластичности на концентрацию напряжений и деформаций. (По работе [2].) По оси ординат— коэффициент концентрации напряжений или деформаций I — концентрация напряжений i — концентрация деформаций ---эксперимент

Третье из уравнений (4.78) определяет коэффициент концентрации деформации ползучести Кг - Этот коэффициент почти совпадает с коэффициентом Ki. при достаточно продолжительном времени, когда влиянием длительности периода перераспределения напряжений можно пренебречь. Коэффициент k определяется [c.117]

Методы оценки влияния концентрации напряжений на сопротивление усталости можно найти в работе [97]. Коэффициент концентрации деформаций ag связан с коэффициентом концентрации напряжений формулой Нейбера [c.144]

Анизотропия характеристик разрушения обусловливается либо наличием преимущественных кристаллографических ориентировок (вследствие анизотропии монокристаллов), либо волокнистым строением металлических изделий при наличии в структуре вытянутых хрупких структурных составляющих и включений. При растяжении вдоль включений (вдоль направления горячей деформации) их влияние до образования шейки проявляется слабо, главным образом, за счет концентрации напряжений около контура включений. После образования шейки, в результате возникновения объемного напряженного состояния, ослабляющее влияние включений проявляется сильнее за счет воздействия на них поперечных напряжений. В случае растяжения в поперечном направлении включения существенно уменьшают эффективное рабочее сечение образца, и их влияние проявляется уже в упругой области и на стадии начальной пластической деформации и может произойти хрупкое или малопластичное разрушение вследствие воздействия растягивающих напряжений по поверхности металл — включение. [c.336]

Между механическими, т. е. вызванными внешней нагрузкой, и термическими, связанными со стеснением температурной деформации, напряжениями существует много общего. Например, в обоих случаях можно различать макро- и микроскопические напряжения и деформации в обоих случаях деформации могут быть упругими, упругопластическими и процесс деформации может завершаться разрушением тела в обоих случаях целесообразно разделять нагружение на статическое (кратковременное, длительное и многократное) и ударное, при котором существенно влияние инерционного сопротивления и волновых процессов в обоих случаях наблюдается сходное влияние концентрации напряжений и деформаций, характера напряженного состояния и многих других факторов. [c.210]

С уменьшением зазора уменьшается плечо, а следовательно, и величина изгибающего момента, благодаря чему уменьшается изгиб (или поворот) заготовки в процессе деформирования. Как следствие этого, уменьшается влияние растягивающих напряжений, растет шаровой тензор сжатия, уменьшается ширина зоны пластической деформации и возрастает концентрация нормальных напряжений у режущей кромки. Благодаря росту концентрации напряжений, уменьшению растягивающих напряжений и ширины зоны пластических деформаций, как это следует из формулы (45 ), увеличивается усилие деформирования. Таким образом, для уменьшения усилия деформирования желательно увеличение зазора однако пределы его допустимого увеличения ограничиваются опасностью появления торцового заусенца, а также увеличением искажений (изгиба) заготовки вследствие возрастания момента. [c.55]

При концентрации пластических деформаций имеют место три основных явления появление большей или меньшей в зависимости от формы концентратора объемности напряженного состояния рост величины пластической деформации металла, зависящей от коэффициента концентрации деформаций, изменение свойств металла вследствие его наклепа и деформационного старения последний фактор, как установлено специальными исследованиями, в низкоуглеродистых и низколегированных сталях имеет решающее влияние на возникновение хрупких разрушений. Деформационное старение возникает также в зонах сварки, если сварка проводится на участках, подвергнутых холодной пластической деформации, например гибке. [c.61]

С уменьшением зазора (по сравнению с оптимальным) изгибающий момент уменьшается и становится настолько незначительным, что растягивающие напряжения, действующие в радиальном направлении, почти не оказывают влияния на упругие деформации. Однако при этом растет шаровой тензор сжатия, в результате чего после вырубки возникают обратные по знаку растягивающие упругие деформации, приводящие к увеличению диаметра вырубленной детали и к уменьшению диаметра пробитого отверстия. При этом деталь остается в матрице, а отход плотно охватывает пуансон. Кроме того, с уменьшением зазора возрастает концентрация нормальных напряжений у рабочих кромок пуансона и матрицы и это вызывает быстрое их притупление и, следовательно, снижение стойкости. [c.52]

Основной вывод формулируется на основе сравнения результатов, отвечающих фиксированной и растущей трещинам. Показано, что для фиксированной трещины пластичность понижает (ограничивает) напряжения, но увеличивает концентрацию деформаций. В этом смысле состояние у края трещины соответствует нелинейно-упругому телу. В случае растущей трещины влияние пластичности иное наряду с уменьшением (ограничением) напряжений уменьшается и концентрация деформаций. В результате при росте трещины энергия непосредственно в ее край не стекает, что исключает применение критерия Гриффитса. Здесь может использоваться деформационный критерий. На его основе с учетом различий в упомянутых решениях можно описать устойчивый рост трещины при монотонной и циклической нагрузках. [c.94]

Следует, однако, заметить, что имеются молекулярные соображения, на основании которых можно предположить, что в очень слабых растворах полимеров могут наблюдаться напряжения, которые зависят как от истории деформирования, так и от мгновенного значения скорости деформации, причем проявление вязкостных свойств в поведении материала связано с влиянием растворителя. Этот вклад не пренебрежимо мал ввиду крайне низкой концентрации полимера. Таким образом, уравнение (6-4.47) может быть, вероятно, использовано главным образом применительно к разбавленным растворам полимеров. [c.245]

Влияние концентрации напряжений на прочность деталей машин, испытывающих деформацию растяжения (сжатия), изгиба или кручения, проявляется примерно одинаково. Опыты показывают, что для пластичных материалов концентрация напряжений при статических нагрузках не представляет опасности, поскольку за счет текучести в зоне концентрации происходит перераспределение (выравнивание) напряжений. Величина эффективного коэффициента концентрации в этом случае близка к единице. [c.219]

Теоретический коэффициент концентрации напряжений, определяемый в предложении, что материал при деформации следует закону Гука, во многих случаях не дает правильного представления о влиянии концентрации напряжений на прочность детали. Если бы материал вплоть до разрушения следовал закону Гука, то прочность детали при наличии концентрации напряжений была бы меньше прочности подобной детали без очагов концентрации в раз. Опыты показывают, что для [c.79]

Желательно кратко рассказать о том, как определяют теоретический коэффициент концентрации напряжений (методы теории упругости, разрушение образцов из хрупких материалов, деформации которых вплоть до разрушения подчиняются закону Гука). Эти сведения совместно с рассматриваемым далее вопросом о влиянии концентрации напряжений на прочность позволят обосновать наименование теоретический коэффициент концентрации напряжений . [c.178]

На прочность пластичных и хрупких материалов концентрация напряжений влияет по-разному. Существенное значение при этом имеет также характер нагрузки. Если материал пластичный (диаграмма напряжений имеет площадку текучести зна чительной протяженности) и нагрузка статическая, то при увеличении последней рост наибольших местных напряжений приостанавливается, как только они достигнут предела текучести. В остальной части поперечного сечения напряжения будут еще возрастать до величины предела текучести Стт, при этом зона пластичности у концентратора будет увеличиваться (рис. 120). Таким образом, пластичность способствует выравниванию напряжений. На этом основании принято считать, что при статической нагрузке пластичные материалы мало чувствительны к концентрации напряжений. Эффективный коэффициент концентрации для таких материалов близок к единице. При ударных и повторно-переменных нагрузках, когда деформации и напряжения быстро изменяются во времени, выравнивание напряжений произойти не успевает и вредное влияние концентрации напряжений сохраняется. Поэтому в расчетах на прочность учитывать концентрацию напряжений необходимо. [c.120]

На величину ткр существенное влияние оказывают степень чистоты металла, концентрация легирующих элементов, скорость деформации, температура и пр. Некоторые значения Ткр, определенные для металлов высокой степени чистоты, представлены в табл. 5. Величина напряжений т р существенно меньше предела текуче- [c.112]

Не оказывая влияния на прочность всего стержня, концентрация напряжений за счет пластической деформации может вызывать искажение формы отверстия, которое для некоторых систем окажется недопустимым (герметичные заклепочные швы, заклепочные узлы). Для таких систем расчет стержней и листов на прочность по номинальным напряжениям следует дополнить расчетом на смятие заклепочного отверстия. [c.54]

Как правило, эффективный коэффициент концентрации меньше теоретического. Это объясняется относительным уменьшением пика напряжений в зоне наибольшего влияния концентратора за счет пластических деформаций, которые развиваются в слоях металла, расположенных под основанием надреза. Определенную роль играет упрочнение материала в процессе циклического нагружения. [c.202]

Более сильное отрицательное влияние оказывают деф екты на работу конструкции под усталостной нагрузкой. Каждый, даже небольшой дефект непровара является концентратором напряжений. Концентрация напряжений (концентрация деформаций) от де([)ектов является источником зарождения первичных трещин, распространяющихся при повторных нагружениях или с течением времени. Иногда треншны значительной длины возникают внезапно и служат причиной аварий, например, в конструкциях подъемно-транспортных машин, в строительных и других обт ектах, а также в конструкциях оболочкового типа (газопроводы, сосуды давления), где образовавшаяся трещина может распространяться на большом протяжении. [c.112]

Считают, что коррозия ускоряет пластическую деформацию напряженного металла путем образования поверхностных решеточных вакансий, в частности сдвоенных вакансий (дивакансий). Последние при комнатной температуре диффундируют внутрь металлической решетки сквозь зерна и границы зерен металла на порядок быстрее, чем моновакансии . Появление дивакансий облегчает пластическую деформацию вдоль плоскостей скольжения вследствие процесса переползания дислокаций. Чем выше скорость коррозии, тем больше доступность дивакансий и, следовательно, тем более выражено образование выступов и впадин, включающихся в процесс развития усталости. Существование минимальной скорости коррозии, необходимой для развития коррозионной усталости, позволяет предположить, что с уменьшением скорости коррозии снижается и скорость образования дивакансий. Концентрация див.акансий падает, и прекращается их влияние на движение плоскостей скольжения возможно такое падение концентрации, при котором дислокации аннигилируют или заполняются атомами металла. [c.163]

Фазовые переходы между кристаллическими фазами сопровождаются деформациями тела (сдвиговыми и ди-латационными). Представим себе образование и рост новой фазы внутри исходной. Растущие кристаллы новой фазы будут воздействовать в окрестностях границы раздела фаз на окружающий материал, т. е. на основную фазу, вызывая ее деформацию (одновременно они деформируются и сами). Развивающиеся при этом напряжения оказывают влияние на образование вакансий, так что концентрация вакансий в непосредственной близости к точке перехода зависит как от температуры так и от развивающихся при деформации напряжений. [c.238]

Оу = 5 перестает влиять на Л/ р. Это соответствует для испытанных образцов концентратору напряжений с радиусом надреза г= 0,1 мм. Причиной отсутствия влияния концентрации напряжений на Л/ р при а > 5 является то, что величина концентрации деформации в вершине надреза в этих случаях не изменяется. Изменение величины зерна и вн /тризеренной структуры мало сказывается на величине Л/ р. [c.100]

Рис. 4. Влияние параметров надрезов, резьбы, технологических рисок и впадин шероховатости для деталей из различных материалов на концентрацию текущих напряжений, максимальных тангенциальпы.х остаточных напряжений и глубину зоны пластических деформаций при действии номинальных растягивающих напряжени с последующей разгрузкой (модель операций правки растяжением, ускоренных охлаждений после сквозных технологических нагревов и др.).

Опыт второй мировой войны и войны в Корее, связанный с использованием материалов умеренно высокой прочности и достаточной вязкости, показал, как важно точно определять и контролировать напряжения в зонах их высокой концентрации, а также критерия прочности, которые дают удовлетворительные результаты до обширных испытательных стрельб. Критерии прочности включали либо основанные на опыте количественные пределы, применимые к расчетным (или измеренным) локальным напряжениям или деформации (исключая влияние дефектов материала), либо непосредственно определяемые характеристики поведения изделия или упрощенного лабораторного макета в условиях, имитирующих эксплуатационные режимы нагружения. Достаточная вязкость материала обьшно обеспечивалась заданными характеристиками материала и контролем. [c.295]

Что касается влияния второй фазы на текстуру деформации, то оно зависит от пластических свойств фазы, а также от количества, морфологии и распределения ее в матрице. Как правило, наличие большого количества второй фазы с более низкой пластичностью, чем пластичность матрицы, блокирует развитие скольжения и двойниковання в первичных высоконапряженных системах сдвига, создает локальную концентрацию внутренних напряжений и тем самым стимулирует активность большого числа латентных низконапряженных систем сдвига. Это нарушает закономерности образования текстуры деформации металлов и приводит к разориенти-ровке свойственной ему текстуры, вплоть до полного ее исчезновения. [c.201]

Измерениями микротвердости установлено, что общий характер распределения пластических деформаций в зоне влияния надреза сохраняется прежним. Имеет место концентрация деформаций в узкой периферийной зоне. Однако при длительном испытании происходит значительное смягчение стали. Наиболее интенсивно этот процесс идет в перегруженных поверхностных слоях наблюдается значительное снижение величины максимальной разности в значениях микротвердости в центре и на периферии наименьшего сечения ДЛтах 45 Яд. Разупрочнение приводит к некоторому перераспределению напряжений в поверхностных слоях и к уменьшению затруднений для распространения пластической деформации вглубь наименьшего сечения. [c.125]

Форма ядра сварной точки, его расположение относительно площади контакта и его размеры —это главные факторы, определяющие прочность единичной сварной точки. Вообщето трудно себе представить более несовершенную прочностную модель, чем единичная сварная точка. Выше уже отмечалось, что вокруг ядра получается резкая концентрация механических напряжений. Картина таких напряжений изображена на рис. 4.5. Никакие ухищрения посредством термомеханической обработки не могут изменить геометрию конструкции соединения с ее концентраторами в точке К- Это значит, что резкость концентрации обязательно сохраняется для любых точечно-сварных соединений из любых металлов. Действие концентрированных напряжений может быть несколько смягчено созданием пластического металла по кольцу концентрации или, наоборот, усилено сохранением послесвароч-ной закаленной структуры. На рис. 4.5 даны типовые графики ядра и зоны термического влияния вокруг него. Сохранение одинаковой твердости ядра и зоны термического влияния (примерно по кривой 1—1—1) свойственно коррозионно-стойким аустенит-ным хромоникелевым сталям. Твердость по кривой 2—2—2 характерна для незакаливающихся металлов и сплавов, упрочненных холодной деформацией. В этом случае в зоне термического влияния происходит операция отжига, которая завершается снижением показателей твердости. Кривые I—3—/ или 1—2—/ [c.166]

В.А. Винокуровым [225], разбивка позволила выявить концентрацию вблизи места перехода углового шва к основному металду при изгибе (рис.5.3.2). Решения проводились для двух сварных соединений, имеющих одинаковый радиус концентратора, но разную толщину металла, отличающуюся в 8,62 раза, что предопределило разный уровень начального коэффициента концентрации напряжений Ввиду того, что характер разбивки на конечные элементы в зоне концентрации напряжений оказывает влияние на абсолютные значения и коэффициента концентрации деформаций разбивка в зоне концешратора была принята у обоих сварных соединений Jpдинaкoвoй, а соединение большей толщины бьшо получено путем наращивания дополнительными конечными элементами соединения с малой толщиной. [c.107]

Наличия остаточных растягивающих напряжений, всегда возникающих после остывания конструкции, еще недостаточно, чтобы вызвать хрупкое разрушение даже при значительной толщине сваренных элементов. Дополнительным фактором должна бьггь концентрация напряжений, вызванная либо формой сварного соединения, либо дефектами сварки, либо низким качеством металла по сплошности. Высокий отпуск существенно снижает остаточные напряжения, но, конечно, не устраняет концентраторы напряжений. Необходимость введения высокого отпуска зависит от степени концентрации напряжений. При умеренной концентрации напряжений отпуск не является необходимым. Однако дополнительным отрицательным фактором может послужить концентрация пластических деформаций при сварке, в, особенности если она сопровождается деформационным старением металла. Здесь отрицательное влияние концентраторов проявляется дважды сначала в процессе сварки, вызывая концентрацию пластических деформаций и изменение механических свойств, затем во время эксплуатации, вызывая концентрацию рабочих напряжений. [c.420]

Практика эксплуатации сварных нетермообрабатываемых конструкций в условиях циклического нагружения показывает, что в большинстве случаев разрушения возникают в сварном шве или области сопряжения шва с основным металлом. Это связано с комплексом факторов, снижающих работоспособность сварных соединений, основными из которых являются концентрация напряжений и деформаций в зонах сопряжения шва с основным металлом, остаточные сварочные напряжения (ООН), а также ухудшение характеристик сопротивления усталости металла шва и зоны термического влияния по отношению к основному металлу [59, 119, 144]. [c.268]

Влияние энергии дефекта упаковки на форму кривых о—е изучают сравнением поведения чистого металла и ряда твердых растворов на его основе, у которых концентрация второго компонента увеличивается, а энергия дефекта упаковки уменьшается. При этом с понижением энергии дефекта упоковки (рис. 141, а) деформирующее напряжение (или сопротивление деформации) увеличивается. Как и для монокристаллов, с повышением температуры начинает преобладать стадия III. На этой стадии дислокации, ранее блокированные препятствиями в своих плоскостях скольжения, оказывзют- [c.232]

Таким образом, при статическом нагружегии деталей из пластичных материалов концентрация напряжений практически не оказывает влияния на их прочность и не )Л1итывается при расчетах. Исключение составляют элементы с острыми надреза ш, тонкими пропилами и трещинами, в зоне располо Кения которых развитие пластических деформаций а следовательно, перераспределение и выравнива1ше напряжений невозможны такие элементы из пластичного материала разрушаются хрупко (без текучест i и образования шейки). [c.72]

Здесь предполагается, что предельное критическое напряжение Ой зависит от концентрации водорода С в данном микрообъеме [381]. Расчет напряженно-деформированного состояния в окрестности вершины трещины [368] (рис. 41.3) показывает, что при л б эффективное напряжение Oef определяется практически растягивающим напряжением о , имеющим максимум при х = — Хш 26, а при а ss б в зависимости от значения параметра а в соответствии с (41.20) доминирующим фактором для напряжения Oef может оказаться интенсивность деформаций ер (см. рис. 41.5, а). Это, в частности, означает, что в отсутствие водорода, когда Ос можно считать константой, критическое условие (41.20) может быть выполнено при достижении в окрестности вершины трещины предельных деформаций е, или напряжений Оу. В связи со сказанным известные микромеханическпе критерии вязкости разрушения [253], основанные на понятиях критической деформации или критического напряжения, можно считать предельными случаями более общего критерия, получающегося из условия (41.20). Однако, если в отсутствие водорода соответствие какой-либо микромеханпческой модели вязкости разрушения (деформационной или силовой) данному материалу достаточно стабильно и определяется преимущественно свойствами самого сплава, то при водородном охрупчивании реализация этого соответствия существенно зависит от распределения водорода вблизи вершины трещины и его влияния на значение Ос. [c.334]

С увеличением концентрации напряжений более отчетливо проявляется влияние напрягаемых объемов и температуры на переход от вязкого состояния к хрупкому. Поэтому для определения условий перехода от вязкого к квазихрупкому или хрупкому разрушению широко используют температурные зависимости характеристик прочности и пластичности. В качестве примера на рис. 1.10 приведены результаты испытаний для малоуглеродистой стали 22К при растяжении образцов с площадью сечения f=lOOO мм . При испытаниях образцов с острыми надрезами регистрировались разрушающее напряжение Ск, сужение площади поперечного сечения ij) и максимальная деформация бтах в зоне концентрации напряжений после разрушения, измеренной методом сеток с шагом 0,1 мм. Кроме указанных характеристик на диаграмме рис. 1.10 нанесены величина Fb — доля вязкой ягтp и.члома (как хаоареристика степени [c.17]

Если действие сил инерции или процессы рассеяния энергии пренебрежимо малы и не оказьшают существенного влияния на поведение изделия, то задача может быть сформулирована в виде статического прочностного анализа. Такой тип анализа наиболее часто используется, например, для определения концентрации напряжений в галтелях конструктивных элементов или для расчета температурных напряжений, для определения перемещений, напряжений, деформаций и усилий, которые возникают в изделии в результате приложения механических сил. [c.59]

Присутствие концентраторов отнюдь не всегда представляет собой опасность для работоспособности конструкции. Во-первых, влияние концентраторов на деформацию всего упругого тела вследствие их малых размеров незначительно, поэтому при расчете упругих смещений в конструкции влияние концентраторов можно не учитывать. Во-вторых, при статическом однократном нагружении сооружения или механизма, выполненного из пластичного материала, появление текучести в зоне концентратора не представляет опасности. Действительно, остаточная деформация, возникающая в малом объеме перенапряженного материала в зоне концентрации, не может вызвать остаточной деформации всего сооружения и, следовательно, повлиять на его проектные размеры. Эта местная деформация приведет лишь к некоторому изменению картины напряженного состояния в зоне концентрации. В результате максимальное напряжение не будет превышать предела текучести, но зато несколько увеличится напряжение в другн.х точках расчетного сечения. [c.166]

Для объяснения наблюдаемой линейной зависимости рассмотрим поведение образца на первом цикле. При быстром охлаждении в результате происходящей пластической деформации (обратного знака) возникает неравновесная концентрация дислокаций. Кроме того, возможно повышение концентрации точечных дефектов (например, вакансий). Эти дефекты приводят к сильному наклепу молибдена. При нагревании образца происходит отдых , связанный с частичной аннигиляцией дислокаций, переползанием их из одной плоскости скольжения в другую и выходом на границы зерен [6]. На этот процесс ускоряюще действуют зкспо-ненциальный рост с температурой подвижности вакансий и движение дислокаций как под влиянием обратных упругих напряжений, так и в результате постоянно приложенной нагрузки. Движение дислокаций приводит к образованию субструктуры [7 ], причем образование последней проходит так быстро, что за цикл успевает практически завершиться первая стадия ползучести, а в структуре обнару-щиваются характерные для термоусталости следы скольжения в зер- [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...