Параметры упругие приведенные

Эпюры распределения напряжений и g в диске с отверстием показаны на рис. 80, а, в предельном состоянии — на рис. 80, б. Упругопластическое состояние вращающегося диска переменной толщины при неравномерном нагреве рассмотрено в работах [96, 101, 162]. Расчет вращающегося диска переменкой толщины, неравномерно нагретого по радиусу, по полученным экспериментальным (не схематизированным) диаграммам растяжения материала с помощью приближенного метода переменных параметров упругости приведен в работах И. А. Биргера [10, 12, 13]. Задача о напряженном состоянии в ступенчатом диске при степенном упрочнении решена В. В. Соколовским [200, 204, 212]. [c.213]

Параметры упругие приведенные 256—267 [c.455]

Параметры упругие приведенные 247, 253 [c.455]

Параметры упругие приведенные 247, 253, 265—267 [c.455]

Параметры упругие приведенные [c.455]

Параллелограмм периодов 15 Параметры упругие приведенные 143 [c.555]

При составлении расчетных моделей возникают следующие задачи приведение сил и пар сил к точке или звену, приведение масс и моментов инерции совокупности звеньев к какой-либо точке или звену, приведение параметров упругости и диссипации энергии. О приведении сил и пар сил см. 4 гл. 5. Здесь рассмотрим приведение масс, параметров упругости и диссипации энергии. [c.99]

Приведение параметров упругости звеньев (связей). Приведение параметров упругости необходимо для составления упрощенных динамических моделей машин и приведения их к одной оси. Упругость связи характеризуют параметром жесткости (жесткостью). Пара.метром жесткости называют силу или момент силы, вызывающие перемещение, равное единице (длины или угла). Например, жесткость стержня при деформациях растяжения-сжатия с = /"/Лх, при кручении с = М/Дф и при изгибе звеньев с = Р// (рис. 5.6, а-в). Указанные параметры жесткости могут быть получены из известных формул, отображающих закон Гука при различных деформациях [c.100]

При смешанном соединении упругих связей общее решение задачи о приведении параметров упругости недостижимо, вследствие чего к параллельным цепям следует применять формулу (5.71), а к последовательным - формулу (5.68). [c.103]

Если приводимая упругая связь движется со скоростью и, звено приведения — со скоростью v , то эквивалентный параметру упругости с приведенный параметр получает значение [c.103]

Приведенные выше соотношения явились основой вычислительных программ численного решения задач о напряженных, деформированных и предельных состояниях оболочечных конструкций, подверженных длительным статическим и малоцикловым воздействиям в условиях повышенных температур [8, 3, 15]. Разработанная в [15] программа исследования прочности сильфонов основана на линеаризованных уравнениях теории оболочек и уравнениях состояния (8.17). Для учета физической нелинейности материала оболочки используется метод переменных параметров упругости [10]. [c.160]

Приведенные модуль упругости и коэффициент Пуассона определяют по изохронным кривым ползучести для времени /. При расчете используется метод переменных параметров упругости. [c.202]

При учете деформаций ползучести по теории старения расчет ведется по методу переменных параметров упругости с помощью изохронных кривых ползучести. При использовании теории течения для деформации пластичности и упрочнения, ползучести нагружение разбивается на ряд этапов. Приведенные соотношения применяют для каждого этапа нагружения. [c.205]

Точные решения, приведенные ниже для дисков постоянной толщины гиперболического и конического профилей, получены в предположении постоянства параметров упругости Е и ц. [c.15]

Программа расчета диска на совместное действие растяжения и изгиба, приведенная в приложении 2 к гл. 2, также содержит процедуру упругопластического расчета, составленную на основе метода переменных параметров упругости аналогичным образом. Программа позволяет рассчитывать диски на растяжение и изгиб с учетом действия растягивающих сил на изгиб в упругой и упругопластической области. [c.76]

Методы упругопластического расчета, описанные в 8 гл. 3, применяют для учета пластических деформаций и ползучести колеса, и, в частности, приведенные выше уравнения, предполагающие зависимость параметров упругости и (х от координат, позволяют реализовать метод переменных параметров упругости. [c.181]

По найденным упругим параметрам находят отображения точек О и / на диаграмме упругих параметров. Упругие параметры для любой точки отрезка периодической упругой кривой далее можно легко найти по диаграмме. По формулам перехода, приведенным в табл. 2.2, находят безразмерные величины т), и О), а по ним с помощью формул (2.15), (2.16) все остальные неизвестные. [c.45]

Тогда вариационные уравнения для всех рассматриваемые конструктивно-анизотропных оболочек в качестве условий стационарности имеют одинаковые дифференциальные уравнения равновесия, выраженные в обобщенных усилиях (производные понимаются в обобщенном смысле), и геометрические соотношения такие же, как для гладкой оболочки. Все различия содержатся в физических уравнениях, которые в общем случае по форме совпадают с уравнениями для анизотропных оболочек, но имеют различные параметры упругости, отражающие все особенности конструктивной анизотропии. Таким образом, приведение конструктивно-анизотропных оболочек к анизотропным состоит в определении физических параметров. [c.218]

Таким образом, любая задача акустики идеальной жидкости сводится к отысканию параметров р, р и V как функций координат и времени. Связь между этими параметрами дается уравнениями движения, неразрывности и упругости, приведенными в гл. I для общего случая анизотропных сред, обладающих упругостью формы. В частном виде, применительно к текучим средам, эти уравнения образуют систему уравнений гидродинамики (в форме записи Эйлера), являющуюся основной системой акустических уравнений для жидкостей и газов. [c.31]

Следует отметить, что приведенные расчеты параметров упругой деформации могут считаться лишь ориентировочными. Кроме тех факторов, которые учтены в расчетах, на величину упругой деформации существенно влияют конструкция технологической оснастки станка, механические свойства металла, размеры заготовки (главным образом диаметр) и др. Большое влияние на пружинение оказывает также потеря устойчивости металла заготовки в процессе изгиба. 52 [c.52]

На основании обобщения материалов различных исследований можно рассчитывать на параметры упругости конвейерных лент, приведенные в табл. 43. [c.305]

Приведенные параметры упругости и л зависят от напряженного состояния и различны в различных точках тела. Для состояния упругости (г] = 1) = Е, [c.107]

При использовании формул (3.9) в расчетах по методу переменных параметров упругости положение главных приведенных осей координаты точек в этих осях и изгибающие моменты с учетом поправок (3.16) следует определять на каждом этапе расчета. [c.311]

При расчете по методу переменных параметров упругости в каждом приближении необходимо определять положение приведенного центра тяжести, главных приведенных осей, координаты точек в этих осях и по формулам (3.16) вносить поправки в значения изгибающих моментов. [c.314]

ГИЙ элемент, по величине деформации которого определяют измеряемый параметр б) силовые упругие элементы, используемые для приведения деталей механизмов в движение или для силового замыкания кинематических цепей за счет энергии, накопленной при их предварительной деформации в этих случаях пружины выполняют роль аккумуляторов энергии в) кинематические упругие элементы, выполняющие роль беззазорных направляющих (рис. 316, а), гибких связей передач (рис. 316, б) или упругих опор (рис. 316, в). В последнем случае их используют для смягчения толчков и ударов в механизмах или для виброизоляции деталей приборов. [c.460]

Два отмеченных принципа являются широко используемой базой для построения вариационных методов решения задач теории упругости. При этом возможная схема построения решения заключается в задании либо перемещений в исследуемой области с точностью до некоторого числа параметров, либо напряжений. На основе приведенных выше выражений можно [c.117]

При изучении динамики механизмов с упругими звеньями обычно оперируют динамически эквивалентной моделью. Параметры динамической модели—это приведенные расчетные массы, моменты инерции, жесткости, коэффициенты сопротивления, приведенные силы и моменты сил. Приведенные параметры модели определяются по условиям их энергетической эквивалентности параметрам реальной системы. [c.442]

Вывод последней формулы получен путем преобразования зависимостей работы [108], в которой энергетическим методом решена задача по определению модуля упругости вдоль синусоидально искривленных волокон. Незначительное расхождение модуля Е ,, вычисленного с помощью различных методов при малых значениях параметра ф(яэ1 ф), свидетельствует о достаточной точности приведенных формул для приближенного расчета упругих констант слоя. [c.64]

Расчет коэффициентов Пуассона по приведенным зависимостям наименее приемлем. Формально это объясняется тем, что вычисление коэффициентов Пуассона возможно в различной последовательности усреднения арматуры какого-либо из направлений со связующим. Алгоритм вычисления таков, что результат зависит от перестановки параметров р.1, Рз, т. е. / (р , ру) ф ф [ ( lj, р ). Анализ расчетных формул показывает, что для модулей упругости перестановка указанных параметров в широкой области их изменения не приводит к существенным различиям в численных значениях. Для коэффициентов Пуассона, соизмеримых по порядку с коэффициентами армирования, такая перестановка может привести к различным, порой противоречивым результатам. [c.127]

При большом объемном содержании волокон в направлении 3 по сравнению с двумя другими и высокой плотности укладки волокон направления 3 по оси 1 изменение параметра з приводит-к существенно нелинейному изменению модулей упругости и сдвига (рис. 5.12). Расчетные значения приведенных констант с учетом шага укладки волокон оказываются существенно выше, чем при расчете их по приближенным (табл. 5.2) формулам слоистой модели (см. рис. 5,12). [c.145]

Динамической расчетной моделью механизма, машины или прибора называют условное изображение их жестких звеньев, упрзтих и диссипативных связей, для которых соответственно указывают приведенные массы и моменты инерции, параметры упругости (или жесткости) и параметры диссипации (рассеяния) энергии, а также скорости движения или передаточные функции. В качестве примера на рис. 1.3 приведена простейшая расчетная динамическая модель машины, звенья которой и соединены упругодиссипативной связью, определяемой параметром упругости связи с при относительном кручении дисков и /3 и параметром / диссипации энергии в этой связи. Обозначения 1 и 2 одновременно отображают моменты инерции звеньев. Для выполнения расчетов по этой схеме путем составления дифференциальных уравнений вращательного движения должны быть указаны числовые значения названных параметров, а также даны моменты Мдв и движущих сил и сил сопротивления, приложенных соответственно к входному и выходному звеньям с угловыми перемещениями ф, и ф2. При этом моменты Л/да и могут быть заданы как функции обобщенных координат ф,, обобщенных скоростей ф и обобщенных ускорений ф i = 1,2). Пусть, например, = = Мд (ф,) и Ме = М,,(ф2). При этом математическая модель для приведенной динамической модели отобразится системой [c.14]

Приведенные выше уравнения (5.40), (5.43), (5.53)р и (5.55), определяющие /-интеграл, справедливы как для нелинейно упругого тела, так и для пластичного тела в теории полной деформации. Для пластичного тела в теории приращений условие независимости пути интегрирования не выполняется, исключая случай пропорционального нагружения. Кроме того, при распространении трещины происходит разгрузка позади вершины трещины, часть потенциальной энергии при этом рассеивается. Однако, если процесс разгрузки не является доминирующим при постепенном увеличении нагрузки, то можно игнорировать различия между полной деформацией и приращением деформации, /-интеграл часто называют параметром упруго-пластичкой механики разрушения следует учитывать соответствующие ограничения. [c.190]

В качестве примера рассмотрим задачу [27] о разрушении пластины из композиционного материала, состоящего из вязко-упругого связующего и системы однонаправленных дискретных волокон в виде вытянутых эллипсоидов вращения, расположенных хаотически. Пластина ослаблена трещиной, расположенной вдоль одной из осей упругой симметрии композита, как указано на рис. 46 и 47. Будем моделировать рассмотренный композит квазиоднородной ортотропной вязко-упругой средой с приведенными характеристиками (см, 23). Упругие приведенные модули для такой среды получены в работе [136]. На рис. 48, 49 приведены кривые зависимости величины Го, рассчитанные на основе данных работы [136], от объемной концентрации волокон с и геометрического параметра k, характеризующего форму волокна ( =-, Ь и а — соответственно продольная и поперечная оси эллипсоида вращения), когда трещина расположена парал- [c.129]

Приведенное решение справедливо при х = 0,5, но оно может быть использовано как приближенное для постоянных значений fx 4= 0,5. Решение для неравномерно нагретого цилиндра из несжимаемого упругопластичного материала при произвольном изменении по радиусу параметров упругости и диаграммы деформирования приведено в работе [25]. [c.411]

При этих условиях толщина пленки слабо зависит от параметра упругости /. Встает вопрос при каких условиях допустимо пренебречь упругими деформациями и (или) изменением вязкости Этот вопрос был рассмотрен Джонсоном [193], который выработал следующее правило. Если параметр / < 0.3 и К.<. 0.7, то деформациями и изменением вязкости можно пренебречь и можно пользоваться подходом разд. 10(a). Относительное влияние переменной вязкости и упругости зависит от параметра Для значений этого параметра, меньших 0.4, изменение вязкости пренебрежимо мало по сравнению с влиянием упругости и анализ, приведенный в разд. 10(b), применим. Указанное условие, по-видимому, удовлетворяется только для резин или других высокоэластичных полимеров (при типичных смазках), когда большие упругие деформации получаются при сравнительно низких давлениях. Результаты Доусона и Хиггинсона, [c.380]

Экспериментально определять параметры объекта исследования можно непосредственным измерением (например, размеров) и приведением системы в равновесное состояние (например, взвещива-нием на обычных весах, электрическим измерением с помощью мостика Уитстона), Экспериментальное определение воздействий на объект исследования может также проводиться по результатам воздействий на объект (например, определение сил по упругим деформациям объекта). [c.475]

Рассмотрим в качестве примера выбор вязкости смазки для зубчатой передачи, имеющей следующие параметры суммарная скорость качения 890 см/с, скорость скольжения 60 см/с, контактное напряжение, подсчитанное по Герцу, 9450 кгс/см , приведенный радиус кривизны 11 см, твердость поверхности зубьев HR 59, что соответствует приблизительно НВ 600, шероховатость поверхностей с высотой микронеров-востей 10 мкм в приведенный модуль упругости (для стали) 2,2-10 кгс/сы. [c.744]

При изучении динамических процессов в машинах необходим учет инерционных, упругих и диссипативных свойств материалов. Известны два способа учета этих свойств, используемых при составлении расчетных моделей (см. 5 гл. 1). При первом способе учитывают непрерывное (континуальное) распределение перечисленных свойств. При этом в математические модели, отображающие динамические процессы, включаются дифференциальные уравнения в частных производных, теория которых составляет предмет изучения математической физики. При втором способе предполагают, что свойства материалов отображаются дискретно, т. е. имеют точки или сечения концентрации. При этом количество свобод движения системы считают конечным. Математические модели таких систем содержат обыкновенные дифференциальные уравнения. Для составления динамических моделей, являющихся основанием для составления дифференциальных уравнений, необходимо определить приведенные параметры, отображающие свойства материалов. При предположении о дискретном распределении свойств материалов принимают следующие допущения тела или звенья, наделенные сосредоточенной массой, лищены упругости упругие или упругодиссипативные связи лищены массы. Приведение реальных мащин и мащин-ных агрегатов к условным расчетным схемам неизбежно дает [c.98]

Зависимость относительных нормальных ду max и касательных х у шах напряжений от соотношения геометрических размеров образца представлена на рис. 2.11. Расчетные значения напряжений получены при тех же значениях упругих констант, что и для Охшах- Чувствительность этих напряжений к параметру I значительно выше, чем чувствительность Ох шах- При этом при малых соотношениях длины к ширине образца, как видно из рис. 2.11, влияние исследуемого параметра на значения Хху max и Оу их велико. Значения этих напряжений при некоторых lib становятся соизмеримыми со значениями предела прочности при сдвиге и предела прочности на отрыв перпендикулярно укладке слоев для некоторых типов слоистых и однонаправленных композиционных материалов, что следует учитывать при выборе геометрических размеров образца. Приведенные кривые свидетельствуют о том, что при //6 6 значения 6у шах и Хух max незначительны и градиент изменения указанных напряжений в зависимости от lib также мал. Увеличение упругих констант материала образца не меняет характера кри- [c.36]

Анализ приведенных в этом параграфе данных показывает, что расчет упругих характеристик трехмерио-армироваиных материалов без учета шага укладки волокон по приближенным зависимостям, приведенным в 5.1, может явиться одной из причин значительного расхождения между их экспериментальными и расчетными значениями. В особенности это имеет место для высокой плотности распределения волокон, когда прослойка связующего вдоль какого-либо направления в плоскости сечения материала практически отсутствует. В случае, когда параметр плотности укладки волокон принимает средние значения в интервале изменения, определенном неравенством (5.31), значения деформативных характеристик, вычисленных ио всем при-блпл4енным моделям 5,1 и по рассмо- [c.146]

Параметры а , в (6.12) зависят от упругих констант материала, размеров кольца и значения давления. Зависимость (6.12) хорошо согласуется с экспериментальными замерами радиальных перемещений в пределах линейного участка нагружения. Радиальные перемещения в направлении большей жесткости ( ) оказались больше, чем в направлении меньшей жесткости (До)- Данные для численного сравнения, соответствующие материалу Sep arb-4D, приведены на с. 192. Расчет параметров, входящих в (6.12), по формулам, приведенным в работе [21], показал, что Oq > 0, 0. Следовательно, при нагружении колец внешним давлением в направлении, соответствующем ф = 0 в плоскости кольца , они являются менее податливыми на радиальное смещение, чем в направлении, соответ- [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...