Параметры упругие приведенные вычисление

Вывод последней формулы получен путем преобразования зависимостей работы [108], в которой энергетическим методом решена задача по определению модуля упругости вдоль синусоидально искривленных волокон. Незначительное расхождение модуля Е ,, вычисленного с помощью различных методов при малых значениях параметра ф(яэ1 ф), свидетельствует о достаточной точности приведенных формул для приближенного расчета упругих констант слоя. [c.64]

Расчет коэффициентов Пуассона по приведенным зависимостям наименее приемлем. Формально это объясняется тем, что вычисление коэффициентов Пуассона возможно в различной последовательности усреднения арматуры какого-либо из направлений со связующим. Алгоритм вычисления таков, что результат зависит от перестановки параметров р.1, Рз, т. е. / (р , ру) ф ф [ ( lj, р ). Анализ расчетных формул показывает, что для модулей упругости перестановка указанных параметров в широкой области их изменения не приводит к существенным различиям в численных значениях. Для коэффициентов Пуассона, соизмеримых по порядку с коэффициентами армирования, такая перестановка может привести к различным, порой противоречивым результатам. [c.127]

Для определения констант в выражениях напряжений (5.5) в упругой области необходимо воспользоваться новыми граничными условиями и значениями параметров ёо, и ёт, вычисленных по приведенной выше методике. Полученные константы [c.168]

Вычисление переменных состояния и проверка заданных ограничений реализуются в блоке расчет параметров состояния . При рассмотрении растяжения диска в этом блоке размещается программа расчета, приведенная вместе с описанием в приложении I. Алгоритм упругого расчета, на основе которого составлена эта программа, изложен в 4 гл. 1, упругопластический расчет в 8 гл. 3 и определение запасов прочности — в П и 12 гл. 4. [c.205]

Расчет многослойных оболочек из материалов с различными упругими характеристиками конструктивных слоев и упругими свойствами каждого слоя в разных направлениях требует вычислений жесткостей стенки. Суть выполненных преобразований выражений приведенных жесткостей состоит в том, что для общего случая конструктивно-многослойных оболочек с ортотропными слоями, отличающимися по геометрическим размерам и материалам, упругие свойства приводятся к условному изотропному материалу внутреннего слоя. Параметры жесткостей стенки приводятся к срединной поверхности оболочки, определяемой координатой Zq. [c.152]

Для иллюстрации применения приведенных выше соотношений рассмотрим отражение быстрых или медленных волн от плоской поверхност 1 раздела S в упругопластической среде, первоначально находившейся в состоянии покоя с начальными напряжениями, направленными параллельно 5. Поверхность раздела может быть либо жесткой, либо свободной от напряжений. Для расчета амплитуд волн, отраженных от S, необходимо вначале в качестве промежуточного шага определить зависимость скоростей распространения быстрых и медленных волн и соответствующих скачков нормального градиента скорости от угла падения. Соотношения, необходимые для расчета этих зависимостей в случае начальных напряжений, параллельных поверхности раздела, представлены в приложении А, а некоторые результаты вычислений показаны на рис. 3. В расчетах задавалось значение отношений скоростей упругих волн, равное ( i/ 2)2 = 4 (что соответствует коэффициенту Пуассона Vs), а значения параметра пластичности Р варьировались от нуля (упругое состояние) до единицы (полностью пластическое состояние). На рис. 3 приведены [c.174]

Обработка данных промысловых испытаний показала, что порядок параметра а во многих пластах близок к замеряемым в лаборатории модулям изменения проницаемости трещиноватых образцов, т, е. а 10-2 а атм. Был также приведен пример согласованности структурной карты реального трещиновато-пористого пласта с картой вычисленных значений параметра. Позднее А. Т. Горбунов (1967) предложил обобщение формулы для стационарного притока к скважине на случай учета нелинейно-упругих. и инерционных эффектов. [c.634]

Развитый выше метод решения задачи приведения исходит из решения двоякопериодической задачи теории упругости для решетки. Это обстоятельство вносит определенные трудности, возникающие при фактическом вычислении приведенных упругих параметров для той или иной решетки. В самом деле, в общем случае исходные упругие параметры зависят от коэффициентов 2 и a, фигурирующих в представлениях для комплексных потенциалов Ф и Y. Коэффициент же аг должен разыскиваться из бесконечной системы уравнений относительно величин [c.160]

Укажем для большей наглядности последовательность операций при вычислении приведенных упругих параметров. [c.163]

В качестве иллюстрации указанной приближенной схемы проделаем примерный расчет приведенных упругих параметров прямоугольной (не правильной) решетки с основными периодами (01 = 2, (02 = 4/. В этом случае для вычисления постоянных ён и Рй можно пользоваться формулами [c.165]

Все соображения качественного порядка, высказанные в 3 главы 3, остаются в силе и здесь. Приводим последовательность операций, необходимых для вычисления приведенных упругих параметров. [c.184]

Приведенные примеры, казалось бы, должны свидетельствовать в пользу метода упругих решений, однако общее время решения задачи в общем случае оказывается сравнимым. Это объясняется тем, что значительное время затрачивается на вычисление нелинейных членов Гп (1= 2) в методе упругих решений или дополнительных жесткостей Aij, Bif, Dij (i, j — = 1, 2) в методе переменных параметров. Поскольку это время оказывается сравнимым с временем решения краевой задачи, то [c.148]

Анализ приведенных в этом параграфе данных показывает, что расчет упругих характеристик трехмерио-армироваиных материалов без учета шага укладки волокон по приближенным зависимостям, приведенным в 5.1, может явиться одной из причин значительного расхождения между их экспериментальными и расчетными значениями. В особенности это имеет место для высокой плотности распределения волокон, когда прослойка связующего вдоль какого-либо направления в плоскости сечения материала практически отсутствует. В случае, когда параметр плотности укладки волокон принимает средние значения в интервале изменения, определенном неравенством (5.31), значения деформативных характеристик, вычисленных ио всем при-блпл4енным моделям 5,1 и по рассмо- [c.146]

При расчетах вибрационных машин часто возникает необходимость вычисления некоторых эквивалентных или приведенных значений позиционных, инерционных и днссипатнвных параметров системы. Такие задачи встречаются в трех различных ситуациях. Во-первых, когда упругие элементы или демпферы составляют последовательную, параллельную или смешанную группу, возникает необходимость подсчитать эквивалентное значение коэффициента жесткости или коэф [)Нцненга сопротивления группы. Во-вторых, в системах, где скорости (угловые скорости) ряда точек (или элементов) связаны постоянными передаточными отношениями, бывает целесообразно привести массы, моменты ииерции, коэффициенты жесткости и сопротивления к какой-либо одной точке или одному элементу без изменения принципиальной расчетной схемы машины. В-третьих, нахождение эквивалентных значений параметров становится необходимым в результате упрощения, иногда грубого, принципиальной расчетной схемы машины, например приведения системы с распределенными параметрами к системе с одной степенью свободы или приведение сильно нелинейной системы к линейной. [c.163]

Профиль пути — гармонический с длиной волны а = 8 м. Конструктивные параметры системы подрессоривания в данном примере подобраны таким образом, что несимметричность системы подрессоривания, или связь между первым и вторым уравнениями системы (2.190), значительно превосходит несимме тричность, возможную для реальных систем подрессоривания Как видно из приведенного примера, несмотря на существен ную несимметричность системы подрессоривания как по упругим так и по демпфирующим свойствам, упрощенные решения экви валентных дифференциальных уравнений колебаний корпуса гусеничной машины дают достаточную для практических расчетов точность вычислений. Поэтому в подавляющем большинстве случаев при исследовании систем подрессоривания целесообразно использовать упрощенные решения эквивалентных дифференциальных уравнений колебаний корпуса гусеничной машины. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...