Газовая турбина основные параметры

Рабочий процесс в ступенях паровых и газовых турбин. Изменение параметров в ступени турбины в основном определяется соотношением проходных сечений соплового аппарата и рабочего колеса. При некотором соотношении сечений статическое давление р перед рабочим колесом равно давлению рг за ним (активная ступень, рис. 4.5, с) или больше его (реактивная ступень, рис. 4.5,6). При Р1/Р2 1,0 1,05 ступень условно также считается активной. [c.182]

При рассмотрении параметров и элементов газотурбинного наддува дизелей (см. главу I, п. 4) были изложены особенности рабочего процесса и характеристики турбинной ступени, или, как говорят, одноступенчатой газовой турбины. В системах наддува такие простейшие конструкции получили преимущественное распространение, так как не предъявляется достаточно высоких требований к уровню к. п. д. газовых турбин, утилизирующих энергию выпускных газов дизеля. В газотурбинных установках газовая турбина — основной элемент двигателя, и уровень ее экономичности является определяющей величиной. Поэтому большей частью используются реактивные многоступенчатые турбины, которые представляют собой последовательное соединение ряда ступеней. [c.357]

Параметры, характеризующие работу ГТУ. Потери в ГТУ подразделяются на внутренние, влияющие непосредственно на изменение состояния рабочего тела, и внешние. К основным внутренним потерям относятся потери теплоты в газовой турбине, компрессоре и камере сгорания. [c.154]

Как только станут доступны воспроизводимые образцы композитов, основное внимание следует уделить влиянию условий эксплуатации материала на сплошность поверхности раздела и механические свойства, зависящие от состояния поверхности раздела. Подобно тому как это было при разработке композитов А1 — В, такие исследования очень важны для установления точных параметров технологии изготовления материала, с тем чтобы получить именно то особое состояние поверхности раздела, которое необходимо для конкретных условий применения материала. Если композит предназначается, например, для лопаток газовых турбин, то конструктор должен установить реальные требования к этим анизотропным материалам с ограниченной пластичностью таким образом, чтобы применительно к условиям использования можно было эффективно воздействовать на свойства, зависящие от со стояния поверхности раздела, например, на поперечную прочность В данной главе показано, что в настоящее время известны основ ные принципы, с помощью которых может быть изменена струк тура поверхности раздела в металлах, армированных окислами Однако из-за отсутствия образцов с воспроизводимыми характе ристиками влияние изменения состава и структуры поверхности раздела на механические свойства композитов практически не изучено. [c.351]

При использовании метода аналогичности могут быть приняты другие произвольно выбранные условия определения масштабов уравнение (4) тогда будет иметь иную форму при том же числе критериев аналогичности. Полученная форма уравнения (4) предпочтительна в связи с тем, что она может быть использована и при Гд = 0. Случай 0, возможный для некоторых видов двигателей, практического значения не имеет, так как такие машины обычно снабжают регуляторами частоты вращения. Это относится в основном к машинам с приводом от двигателей внутреннего сгорания или газовых турбин. Величины Гд и здесь определяются параметрами регулятора, так как их значения для этих двигателей малы и могут не учитываться. [c.40]

Возможность создания высокотемпературной газовой турбины в значительной степени определяется начальным давлением газа, от величины которого зависит процесс охлаждения проточной части. Зависимость основных параметров газопаровой установки, работающей по схеме ЦКТИ —ЛПИ (начальная температура газа 1200° С), от степени повышения давления о представлена на рис. 3. Кривые 1, 2 и 3 иллюстрируют изменение, соответственно к. п. д. установки, относительного расхода пара d и температуры уходящих газов для чисто бинарной схемы. Максимальное значение к. п. д. имеет место при ст ж 9. [c.207]

Серьезные расчетные, конструкторские и производственные недостатки газовой турбины ГТ-700-4 и выявившаяся к 1959 г. бесперспективность производства этой машины для строящихся магистральных газопроводов заставили завод в 1959 г. приступить к проектированию и организации производства новой газовой турбины ГТ-700-5 (рис. 12) примерно на те же основные параметры — мощность 4250 кет, начальная температура 700°С. В 1960 г. турбина была изготовлена. Предварительная отработка отдельных узлов ее и экспериментальные работы позволили создать агрегат, имеющий меньшие размеры и вес при более высоких технико-экономических показателях, в блочном исполнении. Агрегат снабжен надежной системой регулирования, контроля и защиты, все операции по пуску, управлению и остановке его полностью автоматизированы. [c.483]

Основные параметры парогенератора паропроизводительность 34 кг]сек (126 т]ч) давление пара 100 ama температура пара 813° К температура рабочего тела перед газовой турбиной 973° К давление газов 4,2 ama температура газов за турбиной 413° К давление воздуха перед парогенератором 5 ama. Специального подогрева воздуха не предусматривается, поскольку он подогревается при сжатии его в компрессоре [117]. [c.269]

Начальная температура газа Температура газа перед газовой турбиной и избыток воздуха — два основных параметра, определяющие тепловую эффективность ПГУ. [c.36]

При выборе схемы, параметров и конструкции газотурбинного агрегата для ГТУ учитываются оптимальный к. п. д. установки на номинальном и переменном режимах, возможный предел начальной температуры газа, вид топлива, назначение установки, требования компоновки основного и вспомогательного оборудования. Паровая турбина для ПГУ обычно выбирается из числа типовых (стандартных), а ГТУ выбирается на основе анализа тепловой схемы ПГУ, включающего рассмотрение подходящих по расходу и давлению воздуха типовых газовых турбин или новых газовых турбин с оптимальными для данной схемы ПГУ характеристиками. Выбор типовой или подлежащей проектированию новой ГТУ производится путем сопоставления техникоэкономических показателей всей ПГУ. [c.101]

С этих позиций ниже рассматриваются дискуссионные вопросы о выборе начальных параметров пара, об установках с высокотемпературными газовыми турбинами и МГД-генераторами, а также о термоядерных установках как основных первичных двигателях электростанций будущего. [c.252]

Ввиду значительной неравномерности температурных полей, как показывает опыт эксплуатации, измерение температур после парогенератора и камеры сгорания не всегда достоверно. Поэтому основной регулируемой величиной является температура газов перед газовой турбиной, и регуляторы-ограничители ограничивают подачу топлива в топку парогенератора и в камеру сгорания по предельному ее значению. При отклонении одного из указанных параметров до первого предела регулятор-ограничитель разрывает цепь на увеличение подачи топлива соответствующих регуляторов посредством промежуточного реле (РП). При достижении второго предела отклонения параметра регулятор-ограничитель начнет убавлять подачу топлива в соответствии с принятыми для него параметрами настройки. [c.64]

Важным фактором, определяющим экономичность парогазовой установки, является выбор схемы и параметров газовой и паровой ступеней цикла. Основными параметрами, определяющими тепловую эффективность парогазовой установки по сравнению с паросиловыми при равных начальных параметрах пара, являются начальная температура газов и избыток воздуха перед газовой турбиной. Однако, как видно из рис. VI. 2, степень интенсивности влияния избытка воздуха на повышение к. п. д. ПГУ с простейшими одновальными газовыми турбинами зависит от соотношения к. п. д. паровой и газовой ступени ПГУ или соответственно начальных параметров пара и газа, определяющих эти к. п. д. [c.215]

На основании формулы (9.2) можно построить с достаточной точностью характеристику совместной работы турбокомпрессора (ТК) и газовой турбины (ГТ) в основной области их работы, располагая данными только по одной точке характеристики, например, соответствующей номинальным (каталожным) параметрам ГТУ. [c.185]

Полезно провести сравнение стойкости разных суперсплавов к горячей коррозии. Коррозионное разъедание суперсплавов зависит от их состава и других факторов, определяющих условия проведения испытания или работы. Оценить стойкость суперсплавов к коррозионному разъеданию можно путем сравнения их работоспособности при фиксированных условиях работы. При этом, однако, возникают сложности, связанные с различной длительностью начальной стадии горячей коррозии в разных сплавах. Эта стадия определяет время, необходимое для начала стадии развития горячей коррозии. Например, считается, что сплав IN-738 обладает более высокой стойкостью к горячей коррозии, чем В-1900. Анализ данных показывает, что это скорее связано не с более низкой, чем у В-1900, скоростью горячей коррозии на стадии развития, а с более продолжительным временем инициации этой стадии в IN-738. Разумно предположить, что как только горячая коррозия суперсплавов переходит в стадию развития, скорость разъедания материала становится с практической точки зрения недопустимо большой при любых механизмах развития коррозии. Следовательно, основной параметр, по которому имеет смысл проводить сравнение стойкости суперсплавов к горячей коррозии и который определяет эту стойкость, это время, необходимое для инициации стадии развития коррозионного разъедания, то есть длительность начальной стадии горячей коррозии. К сожалению, во многих литературных источниках среди данных по горячей коррозии суперсплавов время до начала инициации коррозионного разъедания не приводится. С другой стороны, изготовители газовых турбин вполне понимают важность этого фактора и при выборе сплавов для узлов и деталей турбин пользуются собственными источниками информации. [c.86]

Следующий основной параметр — температура, до которой в камере сгорания нагревается воздух перед поступлением в газовую турбину. Эту температуру будем называть рабочей температурой газотурбинной установки. Повышение рабочей температуры является одной из главных задач современных строителей газотурбинных двигателей. [c.133]

Одним из основных вопросов современной энергетики является вопрос повышения экономичности. На паротурбинных электростанциях сверхвысоких параметров уже получены КПД 40—41%. Однако такие установки необходимо выполнить из дорогих жаростойких и высокопрочных материалов. Дальнейшее повышение экономичности происходит при внедрении новых принципов генерирования и преобразования энергии, а также при комбинировании известных циклов и установок. В парогазовых установках сочетаются паровой и газовый циклы, при этом используются основные термодинамические преимущества газового цикла — высокая начальная температура рабочего тела tl = 750—800° С) и низкая температура рабочего тела в конце цикла ( 2 = 25— 0° С). Парогазовые установки могут быть с высоконапорным парогенератором (рис. 150) со сбросом газов газотурбинной установки в топку низконапорного (обычного) парогенератора и с газовыми турбинами, работающими на парогазовой смеси. [c.203]

В результате взаимодействия термодинамической системы и окружающей среды состояние системы будет изменяться. Применительно к термодинамической системе, представляющей собой газообразное тело, которое в этом случае называется рабочим телом, изменение состояния системы будет в общем случае проявляться в изменении ее температуры, удельного объема и давления. Эти характерные для данной системы (рабочего тела) величины называют основными параметрами ее состояния. Таким образом, результатом взаимодействия рабочего х ла и окружающей среды будет также и изменение параметров состояния рабочего тела, и, следовательно, судить о том, взаимодействует термо динамическая система с окружающей средой или нет, можно по тому, изменяются ли параметры состояния системы или нет. Следует иметь в виду, что в теплотехнике в качестве рабочих тел очень широко применяются газы вследствие присущей им упругости и способности в огромных пределах изменять свой объем. Такими газами, например, в двигателях внутреннего сгорания и газовых турбинах являются продукты сгорания жидкого и газообразного топлива, а в паровых турбинах — водяной пар. [c.17]

Существующие конструкции корпусов турбин имеют большое разнообразие вследствие различия турбин по назначению (стационарные, судовые), виду энергоносителей (паровые, газовые), мощности и параметрам рабочей среды. Однако, несмотря на внешнее различие, общим для корпусов турбин является наличие горизонтального разъема, разделяющего корпус на верхнюю и нижнюю половины. Это создает принципиальную общность технологических процессов для всех корпусов турбин. Первой основной операцией механической обработки всех корпусов является обработка горизонтальных разъемов. [c.248]

Увеличение удельных параметров ЖРД связано с повышением давления в камере двигателя. С учетом перепада давлений в ЖГГ и в тракте газовой турбины получается, что насосы ТНА должны быть высоконапорными. При создании ТНА с высокими окружными скоростями и КПД, с малыми размерами и массой в качестве основных используются центробежные насосы с приводом от газовой турбины. [c.202]

Один из прогрессивных методов защиты поверхности, подвергающейся воздействию высокотемпературной среды, заключается во введении охлаждающей жидкости или газа через отдельные щели, расположенные вдоль рассматриваемой поверхности... Эта схема охлаждения, обычно называемая пленочным охлаждением, уже нашла применение в газовых турбинах и ракетных соплах и в будущем может быть использована для охлаждения передних кромок гиперзвуковых летательных аппаратов". Охлаждающая жидкость часто инжектировалась в пограничный слой через щель, с помощью которой пытались направить охладитель более или менее параллельно охлаждающей поверхности Расстояние вниз по потоку от щели обычно обозначают буквой х, высоту щели буквами Л или 5, а отношение массовых расходов через щель и в основном потоке (т.е. С /С ) буквой М. Степень охлаждения обычно описывают условным безразмерным параметром, называемым "эффективностью", который определяется следующим образом [c.125]

По-видимому, изложенная выше теория применима в разумных пределах к регенераторам, используемым в газотурбинных двигателях и подогревателях воздуха, но непригодна для регенераторов двигателей Стирлинга. Эта теория основана на таких предположениях, которые неприменимы к работе двигателя Стирлинга, в основном так как время прохождения частицей насадки регенератора мало по сравнению с полным периодом дутья. В двигателях Стирлинга периоды дутья чрезвычайно малы. Например, при относительно небольшой частоте вращения 1200 об/мин (20 циклов в секунду) время дутья в 10 раз меньше, чем минимально допустимое время в газовой турбине. Ранее отмечалось (см. рис. 5.4), что периоды дутья столь малы, что ни одна частица не проходит через насадку. Из рис. 5.5 следует, что реальное общее время прохождения потока через насадку составляет примерно половину времени полного цикла оставшееся же время расходуется или на заполнение, или ьш опустошение мертвого объема. Процесс теплоотдачи в этом случае представляется весьма сложным, так как он связан с повторяющейся от цикла к циклу контактной связью между насадкой и рабочим телом подобно передаче ведра из рук в руки при тушении пожара. Другие существенные допущения теории состоят в том, что параметры на входе (температура, массовый расход и скорость движения рабочего тела) считаются постоянными во времени. Очевидно, для любого регенератора системы с циклом Стирлинга эти допущения невыполнимы, Из рис. 5.4 видно постоянное изменение условий на входе в регенератор, а на рис. 5.5 приведено предельное изменение проходящего через нее массового расхода потока, [c.113]

Еще более значительны затруднения, возникающие при расчете параметров потока реагирущей системы в проточной части газовой турбины. Немонотонность теплофизических свойств и учет кинетики химических реакций делают в настоящее время практически неразрешимой и задачу стационарного двумерного вихревого течения реагирующей смеси. Эти затруднения указывают на необходимость разработки упрощенной математической модели, отражающей основные физические закономерности расширения реагирующего газа в ступени турбины. [c.166]

Основные проектные показатели работы опытно-промышленной установки приведены в табл. 36. Внутренние размеры реактора опытно-промышленной установки d = 0,35 м, I = 2,5 м. Возможна несколько более сложная, но и более экономичная схема получения рабочих агентов высокого давления, отличающаяся от рассмотренной наличием газовой турбины, приводящей в движение генератор. В зависимости от расхода и параметров рабочего дгента автономная энерготехнологическая установка позволяет получать мощность, достаточную не только для обеспечения энергетической потребности самой установки, но и для подачи в местную энергосистему, что особенно важно при разработке нефтяных месторождений в районах, отдаленных от населенных центров и линий электропередачи. [c.303]

Газотурбостроенне длительное время развивалось по пути достижения высокой тепловой экономичности, которую можно было бы противопоставить экономичности паротурбинных энергоблоков. Однако до сих пор этой проблемы решить не удалось, и развитие газовых турбин применительно к большой энергетике в основном направлено на создание пиковых ГТУ. С целью совершенствования этих установок уже в недалеком будущем будут применяться высокотемпературные газовые турбины с начальной температурой 1500 К и выше. Но даже ири таких температурах ГТУ, выполненные по простым схемам, по экономичности не могут конкурировать с паротурбинными блоками. Вопрос же о целесообразности создания ГТУ с высоким к. п. д., выполненных по сложным схемам, находится, как и вопрос выбора параметров пара, в тесной связи с перспективами развития других энергетических установок, в частности комбинированных. [c.252]

Большой ресурс работы парогазовых турбин может быть достигнут за счет применения эффективных систем охлаждения деталей и узлов, подверженных действию высоких температур и нагрузок, уменьшения нагрева деталей с помощью тепловой изоляции, теплоотражательных экранов и т. п. и применения жаростойких и жаропрочных материалов и жаростойких покрытий для деталей, подвергающихся воздействию высоких температур и больших нагрузок. Еще больший эффект в увеличении ресурса работы парогазовых турбин, очевидно, может быть получен путем снижения начальной температуры газа — парогазовой смеси. При этом, конечно, снизится и к. п. д. ПГТУ. Но основное достоинство ПГТУ, работающих по новым циклам с регенерацией тепла (особенно с промежуточным нагревом парогазовой смеси), как раз и состоит в том, что, несмотря на понижение начальной температуры газа (по сравнению с авиационными газовыми турбинами), они имеют к. п. д., больший, чем обычные ПТУ, и поэтому являются конкурентоспособными с последними. Поскольку в ПТУ с открытой схемой нагрев рабочего тела осуществляется так же, как и в газотурбинных двигателях, непосредственно в камере сгорания (без применения поверхностей нагрева какого-либо теплообменника), то начальная температура газа может быть более высокой, чем в паровых турбинах, и составлять примерно 1200—1400 К. При этом нижнее значение начальной температуры относится к энергетическим (длительно работающим), а верхнее — к транспортным (авиационным — с меньшим ресурсом работы) парогазовым турбинам. Начальное же давление парогазовой смеси равно 3—30 МН/м . Такие же величины начальных тепловых параметров газа можно принять и для ПГТУ с закрытой тепловой схемой с высокотемпературным ядерным реактором. При создании парогазовых турбин, безусловно, может быть использован опыт отечественного энергетического и транспортного газо- и па-ротурбостроения. [c.78]

Аустенитные стали и сплавы — основной конструкционный материал современных энергетических установок (паровых котлов сверхвысоких параметров, паровых и газовых турбин, атомных силовых и энергетических установок), оборудования химической, нефтезаводской, нефтехимической и радиохимической промышленности, реактивных и ракетных двигателей, летательных аппаратов различных типов, конструкций и назначения, приборов для нужд новой техники, корпусов подводных кораблей и т. д. Без аустенитных сталей и сплавов невозможен прогресс в самых различных областях новой техники. [c.3]

Оборудование для испытаний комплектной силовой установки с СПГГ помимо приборов для измерения основных рабочих параметров свободнопоршневых генераторов газа дополняется устройствами и приборами, позволяющими устанавливать режим работы и наблюдать за исправностью действия турбины, редуктора, а также всех других механизмов и систем, входящих в состав силовой установки. Помимо штатных приборов, которые требуются для нормального обслуживания этик агрегатов, последние при испытаниях оборудуются измерительной аппаратурой, позволяющей с требуемой точностью выполнить измерения, необходимые для достаточно полного исследования их работы. Такие испытания целесообразно проводить, используя доведенные и проверенные предварительными испытаниями на сопло или эквивалентную диафрагму образцы генераторов газа. В этом случае при испытаниях можно уделить необходимое внимание измерению величин и параметров, характеризующих работу газовой турбины, редуктора и обслу-Ж1ивающих их вспо1могательных механизмов, устройств и систем. [c.130]

Параметры состояния. В связи с повышением температур и давлений, воздействующих на детали паровых и газовых турбин, омываемых нагретым паром или горящим топливом, а также в связи с созданием турбин повышенной мощности, обеспечивающих более высокую экономичность, проводятся изыскания новых конструкционных металлов и сплавов, способных противостоять действию тяжелых условий эксплуатации при высоких температурах. Эти новые тенденции приводят к тому, что проектирование основных деталей машин, преобразующих теплоту в механическую энергию или имеющих иное техническое назначение, оказывается существенно зависящим от уровня знаний о механической прочности металлических конструктивных элементов, подвергающихся продолжительному воздействию напряжений при высоких температурах. [c.619]

Зацеплеипя зубчатые. Исходный контур цилиндрических зубчаты.к колес Зацепления зубчатые. Исходный контур прямозубых конических колес Передачи зубчатые цилиндрические. Основные параметры Передачи зубчатые конические Основные па> раметры Зубчатые колеса. Модули Передачи зубчатые цилиндрические. Допуски Передачи червячные цилиндрические. Основные параметры Передачи зубчатые конические. Допуски червячные. Допуски зубчатые реечные. Допуски Оформление рабочих чертежей цилиндрических зубчатых колес зубчатых реек, конических, червячных цилиндрических и гло-боидных колес Передачи зубчатых паровых и газовых турбин. Технические требования Шероховатость поверхности Фрезы червячные чистовые однозаходные для цилиндрических зубчатых колес с эволь вентным профилем Фрезы червячные чистовые для шлицевых валов с эвольвентным профилем Фрезы червячные чистовые для шлицевых валов с прямобочпым профилем Фрезы дисковые зуборезные модульные Фрезы червячные чистовые однозаходные мелкомодульные для цилиндрических зубчатых колес с эвольвентным профилем Долбяки зуборезные чистовые для валов и отверстий шлицевых соединений с эвольвентным профилем Долбяки зуборезные чистовые Резцы зубострогальные для конических колес с прямым зубом, нарезаемых методом обкаткн [c.228]

Одним из основных параметров многих теплотехнических объектов, преобразующих энергию рабочего тела во вращательное движение (или с помощью вращения передающих энергию рабочему телу), является мощность, которая определяется лишь косвенным путем, по измерению крутящего момента и угловой скорости вращения ротора. Электродвигатели, турбинные двигатели, турбостартеры, газовые и гидравлические турбины являются источниками мощности, а такие объекты, как компрессоры, насосы, генераторы — поглощают мощность. В связи с этим и измерение крутящего момента на валу может быть осуществлено двумя методами с поглощением и без поглощения мощности. При измерении крутящего момента с поглощением мощности используются тормозные устройства со свободно подвешенным статором реактивный момент на статоре тормоза равен приложенному к ротору крутящему моменту. Измерения без поглощения мощности осуществляются по балансирному моменту на статоре электродвигателя, редуктора или же с помощью торсиометров и других специальных измерителей. [c.321]

Дизели типа Д70 работают с высоким наддувом, когда мощность газовой турбины турбокомпрессора полностью расходуется на получение наддувочного воздуха (автономный турбокомпрессор), по рабочему процессу с продувкой ццлиндра (/ 8>/7т), т. е. когда давление выпускных газов ниже давления наддува рт-При проектировании дизелей Д70 этот вариант условно был назван вариантом А. Оптимальное сочетание основных параметров, определяющих рабочий процесс, обеспечило высокую экономичность дизелей. На заводе были проведены исследования, направленные на дальнейшее повышение экономи,чности дизеля путем использования избыточной мощности газовой турбины. Проведенные расчетно-исследовательские и экспериментальные работы показали возможность повышения экономичности дизеля Д70 за счет повышения давления выпускных газов до значений, превышающих давление наддувочного воздуха. Оптимальное противодавление в выпускном коллекторе достигается при условии Рт// з= 1,25-Ь 1,35 (продувка цилиндра отсутствует). Дизели, работающие по такому процессу, названы вариантом Б. В этом случае [c.4]

В дизелях типа Д70 заложены значительные резервы по повышению их мощности и экономичностн без увеличения габаритов и массы за счет снижения коэффициента избытка воздуха и за счет повышения наддува. Только путем использования резервов рабочего процесса по а на дизелях типа Д70 мощностью в 3000 л. с. может быть повышена мощность до 3500 л. с. в агрегате. Характеристики дизеля, полученные при испытаниях на выявление резервов рабочего процесса за счет а, показаны на рис. 1. Повышая цикловую подачу топлива, можно удельный эффективный расход топлива снизить до Се= 143,5 г/(э. л. с.-ч), при. этом коэффициент избытка воздуха снижается до а=1,86. Другие параметры форсированного по рабочему процессу дизеля приведены на рис. 2. Изменение температуры основных деталей при форсировании его до 3500 л. с. видны на рис. 3. Из приведенных зависимостей следует, что, кроме повышения экономичности, мощность газовой турбины увеличивается примерно на 120 л. с. при почти неизменной мощности, потребляемой компрессором. Максимальное давление сгорания возрастает незначительно на 3—4 кгс/см . Резервы по а в рабочем процессе в дизелях типа Д70 оставлены в модификациях Д70 неиспользованными, а дальнейшая форсировка проведена по увеличению наддува и по улучшению конструктивных и технологических параметров. [c.9]

Газотурбинные установки имеют широкие возможности для согласования основных параметров установки с требуемой нагрузкой. Ыа фиг. 9-16 представлена диаграмма переменного режима работы простой газотурбинной установки (по схеме фиг. 9-1), построенная в к(х>рдинатах расход топлива — число оборотов. Каждая точка на диаграмме увязывает в относительных единицах полезную мощность, расход топлива, температуру и давление перед турбиной и число оборотов. Как показывает график, определенная отдача мощности может быть достигнута при различных сочетаниях условий. Например, 50%-ная нагрузка достигается при неизменном числе оборотов (см. точку Л) с падением начального давления примерно до 97% от нормального (соответствующего нормальной 100%-ной нагрузке) и при снижении начальной температуры газа до 82% от нормальной, либо (см. точку В) при сниженном числе оборотов п = 0,85 п др с падением давления перед турбиной до 72% и при снижении начальной температуры до 90% от нормальной. При этом во втором случае установка расходует меньше топлива, чем в первом. Таким образом, эксплоатация газовой турбины с постоянным числом оборотов, например, в случае применения ее на электростанциях в условиях переменного режима менее экономична, чем работа установки с переменным числом оборотов, в особенности, если изменение числа оборотов с нагрузкой следует кривой, проходящей через точки минимального расхода топлива на кривых Такой кривой довольно близко отве- [c.491]

МВт) с высокими, сверхвысокими и сверхкритическими параметрами пара. В 1947 г. на НЗЛ изготовлением первой экспериментальной газовой турбины мощностью 1000 кВт было положено начало отечественному газотурбиностроению. В связи с развитием газовой промышленности НЗЛ стал основным поставщиком газотурбинных установок для газоперекачивающих станций газопроводов. [c.9]

Конструктивное совершенство и минимизация массы ТНА связаны с параметрами газовой турбины, применяемой в качестве основного привода насосов. С ростом угловой скорости ротора ТНА повьпнается его экономичность. Часто турбина компонуется с насосами на общем валу без сложных дополнительных агрегатов и узлов. В качестве рабочего тела турбины широко используются основные компоненты топлива ЖРД. [c.192]

Для решения задач регулирования важное значение имеют динамические и статические характеристики ЖРД. Статические характеристики определяют связи его основных параметров с внешними и внутренними управляющими и возмущающими воздействиями, определяемыми положением органов управления (например, углами поворота дросселей), изменением давления компонентов топлива на входах в насосы, температуры, плотности и фазового состава (наличия газовой фазы) компонентов, отклонением характеристик агрегатов (КПД и напорных характеристик насосов, КПД и расходных характеристик турбин, сопротивлений элементов гидравлического тракта и т. д.) от среднестатических. Далее рассмотрены только динамические характеристики агрегатов и ЖРД в целом. Вопрос о статических характеристиках точности регулирования изложен достаточно подробно в ряде работ [27, 34]. [c.5]

Долголетнее руководство студентами при дипломном проектировании по ГТУ, естественно, поставило перед автором много задач различного рода, решение которых не всегда можно было найти в имеющихся книгах и журналах. Как хорошо сказал академик Капица, учитель не только учит, но и учится у своих учеников, и с этой точки зрения предлагаемую книгу можно рассматривать как совместный труд автора с огромным числом его учеников, которые получили свои дипломы за более чем сорокалетний период работы его в МВТУ. Активное участие в работах наших НИИ (ВТИ, ЦИАМ), в комиссии по ГТУ АН СССР в разные периоды и совместная работа кафедры МВТУ с заводами по созданию ГТУ—Коломенским, Невским им. Ленина (НЗЛ), заводом Экономайзер , Харьковским турбинным (ХТГЗ) — также наложило известный отпечаток на книгу. В зависимости от вопросов, которые возникали в процессе практической и учебной работы, приходилось дополнять те или иные разделы теории газовых турбин, поэтому между главами книги нет непосредственной связи. Книга в основном состоит из самостоятельных решений автора. Из них хотелось бы отметить термодинамическую часть предложение подогревать воздух выхлопными газами при некотором промежуточном давлении и уже нагретый воздух дожимать до рабочего давления, а также оценивать циклы по техническому оптимуму, что резко сокращает определение величин оптимальных параметров. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...