Турбинный цех повышение мощности

Привод от воздушной турбины повышенной мощности. Имеется центробежный регулятор числа оборотов. обеспечивающий постоянство скорости подачи и поддержание заданного режима работы [c.26]

Раньше считалось недопустимым осуществление больших температурных перепадов в одноцилиндровых турбинах повышенных мощностей. Однако опыт строительства турбин показал, что большой перепад температур не является препятствием [c.132]

Как уже отмечалось, вибрации сопутствуют работе всех машин и часто оказываются причиной, сдерживающей дальнейший прогресс в той или иной области техники. Так, например, дальнейшее увеличение быстроходности высокоскоростных роторных машин ограничено вибростойкостью ротора и подшипниковых опор, повышение мощности паровых и газовых турбин — вибрациями лопаток последних ступеней, создание мощных вертолетов — колебаниями рабочих лопастей, повышение точности металлорежущих станков — вибрациями режущего инструмента и станины, создание высокоточных и надежных систем автоматического управления — вибрациями ее отдельных элементов. [c.15]

С повышением мощности энергоблоков уменьшаются их металлоемкость, капитальные затраты на их производство и на строительство электростанций (в расчете на 1 кВт установленной мощности), число обслуживающего персонала и расход топлива (рис. 8.3). Так, с увеличением мощности блока ПТУ с 600 до 1800 МВт стоимость строительства уменьшилась на 12%, эксплуатационные расходы — на 3%, удельный расход топлива — на 3%. Расход топлива сокращается из-за того, что с укрупнением блока уменьшаются относительные потери тепла в котлоагрегате и турбине. Неудивительно, что за последние 20 лет шло особенно интенсивное повышение мощности энергоблоков (рис. 8.4), которая теперь составляет 500—800 МВт. Ведутся работы по созданию блоков мощностью 1200 МВт и выше. [c.158]

Стремление к увеличению экономичности тепловых установок приводит к повышению параметров пара, вырабатываемого котельными установками. Необходимо, однако, иметь в виду, что повышение конечной температуры перегретого пара оказывается выгодным в одинаковой степени для установок любой мощности, тогда как повышение давления выше определённой величины почти не даёт преимуществ при малой мощности паровых турбин вследствие снижения при этом их эффективного к. п. д. и выгодно лишь при установке турбин большой мощности. [c.38]

Замедленное во время первой мировой войны развитие турбостроения возобновилось после неё в ещё более быстрых темпах как в направлении повышения мощности и быстроходности, так и постепенного поднятия начальных параметров - давления и температуры. Ещё в 1929 г. была достигнута мощность турбины 208 000 кет (при 1800 об/мин и для параметров пара 42,2 ати и 385° С). В 1940 г. была введена в эксплоатацию турбина начальными давлением и температурой пара соответственно 169 ama и 5и5° С. [c.133]

С ростом давления пара увеличивается растворимость в нем примесей. С повышением мощности котлов возрастают тепловые напряжения топочных экранов, так как излучательная способность топочного объема увеличивается пропорционально кубу линейных размеров, а площадь охлаждающих поверхностей увеличивается пропорционально их квадрату. Особенно большие местные тепловые потоки возникают в топках мазутных котлов. Поэтому величина допускаемых отложений на поверхностях нагрева ужесточается с увеличением мощности котла. Кроме того, мощные турбины более чувствительны к заносу солями их проточной части. [c.340]

Наиболее важной является защита от повышения частоты вращения ротора, предотвращающая разрушение турбины. С ростом единичной мощности турбины количество автоматических защит увеличивается. Это связано с тем, что с повышением мощности в одном агрегате возрастает ущерб от его аварии. Применяют защиты от снижения давления масла в системе смазки и вакуума в конденсаторе, от осевого сдвига ротора, отклонений параметров. Возможно появление защит от повышения температуры подшипников, вибрации и др. При отказе защит обслуживающий персонал должен самостоятельно выполнить все те операции, которые должна была выполнить защита. Следовательно, персонал обязан быть постоянно готовым к устранению аварии. Необходимо постоянно повышать технический и общеобразовательный уровень, тщательно изучать конструкцию и технологические процессы работы оборудования, тренироваться в ликвидации различных аварийных ситуаций, быть предельно собранным и внимательным. [c.5]

С применением закритического начального давления пара, однократного и двукратного промежуточного перегрева, развитой регенерации тепла, с достижением высоких к. п. д. турбин и мощности блоков до 1000 МВт и более тепловая экономичность электростанций приблизилась к своему пределу. Дальнейшее повышение начальных параметров пара дает небольшое снижение удельного расхода тепла, но вызывает увеличение удельных капиталовложений на строительство электростанций и понижение эксплуатационной надежности вследствие высокой стоимости и технологической неосвоенности высокожаропрочных аустенитных сталей. [c.4]

Цикл ПГУ с повышенным избытком воздуха, построенный для расходов пара и газа, соответствующих 1 кг сжигаемого топлива, изображен сплошными линиями на рис. 15, а. Штриховыми линиями показаны газовая и паровая ступени цикла при повышении температуры перед газовой турбиной. Повышение избытка воздуха и начальной температуры газа значительно увеличивают относительную мощность газовой ступени ПГУ. [c.33]

В результате своих исследований турбостроительные заводы внесли существенные уточнения в расчеты. Так, например, при проектировании турбин фирмы Дженерал Электрик коэффициент расхода для сопел определялся по опытным данным с учетом переохлаждения и влияния начальной влажности [75]. Были также уточнены расчеты потерь энергии от влажности [106]. Вместе с тем все еще оставалась неясной общая картина движения двухфазной среды в проточной части турбины. В связи с этим неудовлетворительно решались задачи сепарации влаги в турбине. Организация эффективного влагоудаления была необходима для снижения механических потерь и смягчения эрозии. Последняя ограничивала окружную скорость ступеней низкого давления и в известной мере препятствовала повышению мощности турбин. [c.9]

С повышением мощности все эти особые условия работы турбины становятся все более трудными для выполнения. Главные затруднения встречаются при малых объемных расходах пара ЦНД. По условиям эксплуатации ЦНД его необходимо проектировать таким образом, чтобы после полного сброса нагрузки турбина могла бы удерживаться на холостом ходу в течение 15 мин. [c.25]

В будущем применение двухвальных быстроходных турбин отодвинет границу предельной мощности агрегата благодаря увеличению числа ЦНД. Такое решение будет особенно эффективно, так как при уже достигнутых размерах последних РК каждый шаг вперед будет связан не только с решением все более сложных проблем аэродинамики и прочности, но и с резким возрастанием стоимости РНД из-за трудностей изготовления поковок и последних лопаток. Решение же проблемы повышения мощности за счет увеличения числа ЦНД даст возможность выбирать наиболее рентабельные размеры последних ступеней и РНД в целом. Расширение области применения хорошо отработанных унифицированных ЦНД значительно сократит затраты на выпуск головного агрегата (включая электрические генераторы), сроки изготовления и стоимость серийной турбины. [c.33]

Как указывалось, с повышением мощности турбины и начального давления многие фирмы стали применять одновенечную регулировочную ступень при дросселировании пара во все расширяющемся диапазоне нагрузок, а в последнее время создавались крупнейшие турбины, предназначенные для работы в широкой области частичных нагрузок при СД. [c.35]

МВт, отступив от принципа удвоения мощности, что увеличило число головных турбин. Повышенные затраты оправдывались ускорением накопления опыта по освоению оборудования для высоких параметров пара. [c.65]

Отключение ПВД. Существенным преимуществам регулирования СД обычно противопоставляется ухудшение приемистости турбины из-за отсутствия или значительного уменьшения дросселирования. Этот недостаток устраняется автоматическим отключением регенерации (см. п. П1.9), что резко увеличивает расходы пара отсеками турбины за отборами (особенно за отборами к ПВД). Проточная часть турбины (в том числе последняя ступень) рассчитана на увеличенный расход пара при полностью отключенной регенерации и при повышении мощности турбины до 1400 МВт. Это открывает возможность получить высокие показатели приемистости, обеспечивающие возможность участия блока в покрытии острых дефицитов мощности в энергосистеме. [c.75]

Повышение мощности турбин до 1600 МВт и даже до 2000 МВт [27] предусматривалось в унифицированном ряду, в котором головная турбина К-1200-240. Эта турбина при определенных условиях может развивать мощность до 1400 МВт. При повышенной температуре охлаждающей воды и /Ок 4,5 кПа на базе имеющегося ЦНД мощность турбины может быть увеличена до 1600 МВт. Решается и проблема парогенератора в форме моноблока или, возможно, дубль-блока (на базе имеющегося котла для блока К-800-240). Следует также иметь в виду, что температура охлаждающей воды для большинства ГРЭС будет постепенно нарастать и что со временем найдут применение турбины для рк = 6,5 кПа, а это позволит значительно повысить их мощность. [c.79]

Укрупнение оборудования. В этих условиях все же сохранилась общая тенденция к укрупнению как базового, так и полупикового оборудования, но с ограничениями. В США и в других странах мощность турбин на ближайший период не планируется более 1300—1500 МВт, хотя технически ее можно было бы повысить до 2000 МВт и более. Отмечается, что коэффициент использования оборудования с повышением мощности снижается [33]. Крупные энергоблоки для ТЭС в США планируются на 1976—1985 гг. преимущественно мощностью 500— 800 МВт, но предвидятся заказы и более мощных блоков. [c.81]

Из фиг. 18 видно, что при оборотности несколько большей, чем оптимальная, у быстроходных турбин мощность возрастает. Это позволяет форсировать их мощность назначением для них повышенной оборотности и неблагоприятно отзывается при их регулировании, так как при разгрузке такая турбина повышенной мощностью быстро разгоняется. При разгоне тихоходные реактивные турбины снимсают расход, быстроходные — повышают, активные — не меняют. Крутящий момент Af растёт с уменьшением оборотности. [c.264]

Параметры состояния. В связи с повышением температур и давлений, воздействующих на детали паровых и газовых турбин, омываемых нагретым паром или горящим топливом, а также в связи с созданием турбин повышенной мощности, обеспечивающих более высокую экономичность, проводятся изыскания новых конструкционных металлов и сплавов, способных противостоять действию тяжелых условий эксплуатации при высоких температурах. Эти новые тенденции приводят к тому, что проектирование основных деталей машин, преобразующих теплоту в механическую энергию или имеющих иное техническое назначение, оказывается существенно зависящим от уровня знаний о механической прочности металлических конструктивных элементов, подвергающихся продолжительному воздействию напряжений при высоких температурах. [c.619]

BOB на основе никеля. Сплавы ЖС и ВЖЛ широко используют в современных газотурбинных авиационных двигателях (см. табл. 5) из них изготавливают лопатки и диски турбин, направляющие лопатки и камеры сгорания газотурбинных двигателей. Использование сложнолегированных никелевых сплавов позволило повысить температуру газов на входе в турбину с 800 до 1000°С, что привело к значительному повышению мощности, тягового усилия, скорости, уменьшению топлива, увеличению ресурса и надежности работы ГТД. Физико-механические свойства этих сплавов широко освещаются в разд. III. [c.37]

Повышение мощности и параметров (давления, температуры) рабочего тела стало возможным благодаря применению промежуточного перегрева пара (процесс 6 7, рис. 2). При высоком и особенно сверхкритическом давлении ( lOl) в котле без промежуточного перегрева пара на последних ступенях турбины в случае [c.5]

Повышение эффективности ТУ достигается в основном следующими методами 1) увеличением используемого в турбине температурного интервала — тенлоперепада при оптимальном отношении давлений, 2) карнотизацией циклов (введением регенерации тепла, промежуточного подогрева и охлаждения рабочего тела — изотермического расширения и сжатия), 3) повышением мощности энергоблоков. [c.156]

Большое значение для дальнейшего развития отечественного паротурбостроения имела разработанная Центральным котлотурбинным институтом (ЦКТИ) стандартизация типо-раз-меров турбин и резко повышенных параметров пара, существенно поднявших экономические показатели турбин 90 ama и 4й0° С (506° С) для крупных турбин, 35 ama и 435° С для турбин средней мощности. [c.133]

V-VI Направляющие станков нормальной точности. Измерительные поверхности поверочных плит 1-го класса точности, поверочных линеек 2-го класса точ ности. Рабочие поверхности столов станков повышенной и нормальной точности. Направляющие точных ма шин и приборов. Поверхности плоских соединений в шестеренных и винтовых насосах. Упорные подшипники турбин большой мощности Шлифоранне шабрение обтачиваиие повы шенной точности [c.648]

Прежде чем сформулировать дополнительные возможности Повышения надежности лопаточного аппарата, целесообразно затронуть вопрос о неиспользованных возможностях. Коэффициент запаса прочности для лопаток последних ступеней турбин большой мощности, вычисленный по статическим напряжениям, сравнительно невелпк. Как известно, для современных мощных турбин он составляет 1,5—1,6. Между тем как со стороны эксплуатации, та и со стороны турбостроительных заводов встречаются нарушения режимов работы турбины и технологии изготовления лопаток, которые соответствуют данным расчета на механическую прочность. К нарушениям нормальных условий эксплуатации относятся частые пуски и остановы, понижение начальной температуры пара, которое при сохранении нагрузки неизменной вызывает увеличение расхода, ухудшение вакуума, изменение частоты в сети, работа турбины без отдельных ступеней. К заводским нарушениям можно отнести следующие большие коэффициенты концентрации наиряжений у -кромок отверстий для скрепляющей проволоки, в месте перехода от хвостовика к перу лопатки, в ленточном бандаже, у кромки отверстий для шипов не всегда достаточная отстройка лопаток от опасных форм колебаний снижение предела выносливости при защите лодаток от эрозийного износа. Поэтому в первую о чередь необходимо потребовать строгого соблюдения режима эксплуатации и технологии изготовления рабочих лопаток. [c.214]

Корпус турбины подвергается наружному сжатию из-за разности атмосферного давления и разрежения в конденсаторе и выполняется в настоящее время обычно сварным из листов толщиной 8—15 мм. Для предотвращения деформации и уменьшения толщины листов он снабжается наружными ребрами, привариваемыми к корпусу. В верхней части корпуса, соприкасающейся с выхлопным патрубком турбины, ребра жесткости привариваются также с внутренней стороны. Внутри корпуса для повышения жесткости ввариваются распорные стержни и трубы. Для устранения вибрации трубок при эксплуатации и улучшения процесса теплообмена внутри корпуса устанавливаются промежуточные перегородки, привариваемые изнутри к корпусу. Крышки водяных камер по условиям эксплуатации делаются съемными и крепятся на болтах с помощью фланцев, привариваемых к корпусу (узел 5). Конденсаторы турбин мощностью до 50—100 мгзт обычно изготавливаются целиком в цехе. Конденсаторы установок большей мощности разбиваются на секцци, свариваемые между собой на монтаже. Так, конденсатор паровой турбины ЛМЗ мощностью 300 мгвт предусматривает расчленение на 24 секции, а конденсатор аналогичной установки ХТГЗ разделен на 6 секций. Для снижения трудоемкости работ на монтаже конденсатор обычно проходит на заводе контрольную сборку. [c.203]

Быстрая концентрация производства в связи с развитием монополистического капитала в конце XIX в. целесообразность использования менее ценных сортов топлива для стационарных энергетических установок техническая революция в промышленности в 80-х годах XIX в., обусловленная внедрением в промышленность электроэнергии поиски рационального типа быстроходного двигателя повышенной мощности для привода электрического генератора—вызвали к жкзни первые промышленные образцы современных паровых турбин. [c.17]

Развитие техники котло- и турбостроения характеризуется повыщением начальных параметров и единичных мощностей котлов и турбин, повышением надежности и экономичности их работы. О прогрессе техники в этой области можно судить, сравнив современную электрическую станцию СССР мощностью 300 тыс. кет с 2—3 MaujniiajMH по 100—150 тыс. кет, 5—6 котлами по 200—240 г час и параметрами пара 100—170 ата 500—550° С с первыми мощными районными электростанциями, сооруженными в период 1920—1925 гг. На одной такой электростанции на буром угле мощностью 160 тыс. кет, начатой сооружением в 1920 г., была запроектирована установка 10 турбин по 16 тыс. кет, 15,5 ата, 350° С с расходом пара 112 г на турбину и 70 котлов по 16/20 т час пара (с параметрами 16,5 ата н 375°С). Длина машинного зала при этом получилась 270 м, длина котельной (при двухрядном расположении котлов) 433 м.. [c.313]

В основу определения "Пт положим расчетную схему, изложенную в пп. 5.1. .. 5.5, которая при = 1 соответствует осевым турбинам. Однако турбинам малой мощности присущи повышенные значения окружных потерь энергии [19], снижающие их отсительный лопаточный КПД. Поэтому для более детального учета влияния параметров рабочего процесса турбины на коэффициент скорости рабочего колеса представим его в виде [c.105]

По шестому пятилетнему плану развития народного хозяйства СССР на 1956—1960 гг. определены не только количественные изменения в энергетике страны (рост выработки электрической энергии, увеличение установленной мощности электростанций и развитие электросетей), но и сформулированы основные направления технического прогресса энергетики СССР в шестом пятилетии и необходимые для этого мероприятия укрупнение существующих энергосистем и создание объединенных энергетических систем в Европейской части СССР, Центральной Сибири и Закавказье сооружение тепловых электростанций (мощностью до 1 200 ООО кет) в крупных энергосистемах в районах добычи топлива с установкой агрегатов по 100, 150 и 200 мгвт с блочной схемой коммутации котел—турбина-повышение экономичности тепловых станций путем широкого применения турбин с повышенными параметрами пара (130 ата и 565° С [c.5]

На сбросной ЛГУ Лайк—Несуорси мощностью ПО МВт котлоагрегат (284 т/ч, 108 ата, 538/538° С) рассчитан на сжигание газа и мазута. Для повышения мощности газовой турбины предусмотрен вентилятор наддува. [c.139]

Турбина К-50-29 ЛМЗ. Эта турбина максимальной мощностью 50 МВт — двухцилиндровая. Ее ступени давления были активного типа с повышением степени реактивности от 5% в начале до 26% в конце проточной части. Общее число ступеней давления (40) более чем в два раза превышало их количество в турбине ХТГЗ той же мощности. Благодаря большому числу ступеней их диаметры и радиальные размеры цилиндров значительно меньше, чем в турбине ХТГЗ. [c.6]

С повышением мощности и углублением вакуума число цилиндров в одном агрегате постепенно возросло до четырех. Длительное время считалось, что дальнейшее увеличение числа цилиндров не следует допускать по соображениям вибрационной надежности. Однако накопленный опыт эксплуатации многоцилиндровых турбин уже открыл возможность сооружения пятицилиндровых одновальных турбин (рис. III.2). [c.28]

В итоге повышение мощности от 300 до 800 МВт дало большое снижение удельной массы и стоимости турбины, главным образом за счет увеличения мощностей ЦВД и ЦСД. Существенно снижены также стоимость строительных работ и эксплуатационные расходы. По сравнению с блоком 300 МВт капиталовложения уменьшены на 10%, а затраты труда на 1 кВт в энергостроительстве — на 30— 40%. Большой эффект получается также от снижения численности эксплуатационного персонала. [c.73]

Укрупнение ПТУ. Единичная мощность турбины с отборами пара остается значительно меньшей, чем чисто конденсационных, что вызывает повышенные удельные капиталовложения на строительство ТЭЦ. По этой же причине невыгодно повышать начальные параметры пара. Вместе с тем, при надлежащем повышении мощности применение СКД и введение ПП снижает удельный расход теплоты на конденсационном режиме приблизительно на 12% по сравнению с его величиной для Т-100-130. Недостаточная единичная мощность турбин типов Т и ПТ препятствует и развитию АТЭЦ, оборудованных современными мощными реакторами. [c.109]

Один из основных элементов ЭЧСР — блок регулирования мощности БРМ). Сигнал БРМ воздействует на механизм управления без статической обратной связи. Медленная передача сигнала БРМ позволяет сохранить обычные функции регулятора скорости как первичного регулятора частоты в энергосистеме. Системой блокировок производится отключение БРМ от МУ при отключениях генератора от сети, срабатывании защиты турбины, повышении частоты вращения выше 51,5 Гц и др., что обеспечивает требуемые в подобных ситуациях ведущие функции регулятора скорости. [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...