Цилиндры паровые размеры

Иногда возникает необходимость при растачивании многоступенчатых отверстий в корпусных деталях производить точное подрезание большого количества уступов, а измерение шаблонами не может обеспечить необходимой точности. В этом случае применяют индикаторные вертикальные упоры. На фиг. 132 показана схема обработки внутренних торцовых поверхностей цилиндра паровой турбины. В первую очередь обрабатываются торцовые поверхности А а В, используемые как измерительные базы, от которых при помош.и вертикального индикаторного упора выдерживаются другие осевые размеры. При обработке первой торцовой поверхности А измерительный штифт индикатора подводят с натягом 0,5 мм к неподвижному упору 1 и замечают показания индикатора. Затем перед обработкой второй торцовой поверхности Б штоссель суппорта с резцом и подвижной частью упора поднимают вверх и между неподвижной частью упора и индикатора устанавливают мерный столбик 2 размером 678 мм. После этого опускают штоссель суппорта с резцом и подвижной частью упора до тех пор, пока показания индикатора не будут равны его показанию при обработке первой базовой поверхности А. При совпадении показаний приступают к обработке поверхности Б. Для получения следующего осевого размера поступают таким же образом, заменяя столбик 2 другим столбиком, имеющим размер, соответствующий расстоянию от подрезаемого уступа до базовой поверхности. С помощью индикаторных упоров можно обеспечить точность до 0,05 мм при размерах до 500 мм и 0,10 мм при размерах до 1000 мм. [c.333]

Границы унификации. Крайними в унифицированном ряду были турбины К-25-90 и К-100-90. В первой из них унифицированная структура проточной части существенно отклонялась от оптимальной, а многие элементы (цилиндры, паровые и сопловые коробки и др.) имели преувеличенные размеры. Такая унификация существенно снижала экономические показатели этой турбины. С другой стороны чрезмерная унификация сказалась и на экономических показателях турбины мощностью 100 МВт. Ее как двухцилиндровую можно было бы выполнить с более высоким к. п. д., применив одновенечную P вместо унифицированной ступени Кертиса. И ранее турбины ЛМЗ К-50-29 и К-ЮО-29 выпускались с одновенечной регулировочной ступенью как более экономичной. Не было достаточных оснований отказываться от этого принципа и при создании унифицированного ряда турбин отступление в формировании головной части ЦВД было бы закономерным. [c.17]

Корпуса современных энергетических установок представляют собой сложные и высоконапряженные конструкции, работающие под давлением и в условиях тепловых нагрузок, к надежности работы которых предъявляются высокие требования. К таким конструкциям относятся корпуса цилиндров паровых турбин и сосуды, нагружаемые давлением. Корпуса паровых турбин имеют значительную толщину стенок, массивные фланцы горизонтального и вертикального разъемов с элементами конструкции сравнительно небольших размеров. Сосуды, работающие под давлением, представляют собой осесимметричные тонкостенные пространственные крупногабаритные конструкции типа сопряженных оболочек, содержащие как плоские, так и сферические крышки и днища. [c.25]

Фиг. 33. Схема установки резца на размер по индикаторному упору при обработке цилиндра паровой турбины.

Корпуса (иногда называемые цилиндрами) паровых турбин имеют обычно сложную форму с увеличивающимися по направлению движения пара размерами и с выступами и камерами для подвода пара, отборов пара и с выхлопными патрубками специальной формы (рис. 7-1, 7-2 и 7-4). [c.152]

Большая величина силы Р заставляла избегать применения развитых общих размеров золотников, обеспечивающих достаточно свободный проход пара в цилиндр. Небольшие размеры золотника и расположенных под ним паровых каналов обусловливали большие скорости движения пара по каналам и вызываемые этим большие потери на мятие пара. [c.410]

Паровая машина с приводом для заводских целей, созданная талантливым русским ученым изобретателем И. И. Ползуновым, имела следующие размеры диаметр цилиндра 0,81 м и ход поршня 2,56 м. Давление пара, поступающего в машину, составляло 0,118 МПа. [c.182]

Рост размеров и производительности доменных печей потребовал увеличения количества вдуваемого в них воздуха. Во второй половине XIX в, появляются все более мощные паровые воздуходувные машины. В 1857 г. на одном из металлургических заводов Рура (Германия) была построена поршневая воздуходувка с паровым двигателем в 3500 л.с., засасывающая 1000 м воздуха в минуту [2, с. 385]. Диаметр воздушных цилиндров воздуходувок того времени нередко превышал 3,5 м. [c.114]

Когда изделие, которое можно представить в виде компактного образца для изучения ударной вязкости, подвергается действию растягивающих напряжений, может произойти хрупкое разрушение его в случае, если интенсивность напряжений достигает определенной величины, характерной для данного материала, а поверхность разрушения будет достаточно плоской. Интенсивность напряжений, при которой происходит разрущение образца, определяется напряжением а, приходящимся на единицу площади, и длиной трещины а, выражается в единицах fMH/M /2] и известна под названием вязкости разрушения К с)- Если уменьшить размеры образца или увеличить температуру его, материал образца будет переходить в состояние текучести, начиная от конца трещины, до того как произойдет его хрупкое разрушение, и на другой стороне появятся резко выраженные полосы сдвига. Для изучения вязкости разрушения ударно-вязких высококачественных сталей используют очень крупные образцы, но их довольно трудно получить и создать в них напряжения, достаточные для того, чтобы перенести полученные результаты на узлы реальных размеров, например, роторы турбин, сосуды высокого давления или паровой цилиндр. Некоторое приближение может быть сделано при нагружении образцов, маленьких для хрупкого разрушения, но достаточных для измерения скорости распространения трещины. Поэтому во многих случаях результаты испытаний на вязкость разрушения могут быть экстраполированы, но так как для большинства рассчитанных размеров трещин разрушение будет носить хрупкий характер, они могут быть использованы для оценки с достаточной степенью точности. [c.44]

OM или трещинообразование, связанное с водородом. Стыковая сварка цилиндра с цилиндром используется главным образом в трубопроводах, однако ее можно применять для паровых камер и корпусов турбин, где возникающие проблемы связаны не только с большими размерами узлов, но и с хрупкой природой литой структуры. [c.77]

Увеличение мош,ности поршневых паровых машин лимитируется габаритными размерами цилиндров, особенно цилиндров низкого давления, диаметр которых уже при мощности 400— [c.10]

Для подсчета полного поперечного размера выхлопной части цилиндра турбины на рис. 21 сплошными линиями нанесены две кривые, почти эквидистантные первым. Разность ординат этих двух кривых определяет двойную толщину изоляции (внутренней или наружной) плюс двойная толщина стенки корпуса турбины и двойная ширина фланца горизонтального разъема для выхлопных частей паровых турбин добавлена еще ширина выхлопного канала ( 1,5/). [c.52]

При работе на насыщенном паре одним из средств снижения потерь от начальной конденсации может служить применение паровой рубашки. В машинах с паровыми рубашками рабочий цилиндр имеет двойные стенки, в пространство между которыми впускается острый пар для обогрева стенок цилиндра. Точно так же обогреваются и крышки цилиндров. При налички паровой рубашки стенки цилиндра значительно меньше охлаждаются отработавшим паром и процесс конденсации пара на них достигает значительно меньших размеров, чем в машине, не имеющей паровой рубашки. [c.145]

В табл. 15.7 под рабочим давлением пара подразумевается разность между давлением свежего пара р на входе в паровой цилиндр и противодавлением отработавшего пара рг на выходе из цилиндра. Приведенные в таблице насосы общетехнического назначения выпускаются в двух исполнениях — общепромышленном О и судовом С, а нефтяные насосы — в четырех исполнениях Н — для нефтепродуктов с температурой не выше 220 С НГ — для нефтепродуктов с температурой не выше 400 °С Г — для сжиженных нефтяных газов плотностью 480—700 кг/м с температурой от —30 до - -40°С X —для бензольных продуктов, каменноугольных смол, нефтепродуктов с температурой до 120 "С. Подаваемые жидкости не должны содержать механических примесей более 0,2 /о по массе и размером более 0,2 мм. [c.218]

По заданным значениям iVj, п и опытным данным p решается задача, заключающаяся в определении основных размеров паровой машины, а именно диаметра цилиндра D и хода поршня S, причем [c.333]

Исключение составляет лишь процесс расширения пара, который в паровой машине не доводится до конечного давления Рг, так как для этого понадобились бы рабочие цилиндры чрезвычайно больших размеров. Поэтому расширение пара в цилиндре машины производится лишь до некоторого давления Рб > р2, после чего открывается выпускной клапан, и пар расширяется до давления р2 уже вне цилиндра машины. Вследствие этого по последова- [c.294]

Установив выгодность работы паровых машин паром высокого давления, Карно, исследуя его свойства, приходит к выводу, что насыщенные пары имеют существенный недостаток Главный недостаток водяных паров, — пишет Карно, — это большая упругость при высоких температурах . Учитывая недостаток водяного насыщенного пара и установленное им преимущество пара высокого давления, Карно обосновывает выгодность при применении пара высокого давления многоцилиндровых машин, т. е. принцип многократного расширения пара. Эти машины,— пишет Карно, — состоят из небольшого цилиндра.. . и из второго цилиндра, обычно по объему в 4 раза большего, чем первый . И дальше Употребляя два последующих цилиндра, первый необходимо сделать крепким при малых размерах, что легко, а второй — больших размеров без особой прочности . [c.535]

В машинах с противодавлением или с промежуточным отбором пар, получив неполное расширение, отводится для отопительных или производственных целей. Благодаря этому общий экономический к. п. д. паросиловой установки повышается. Кроме того, машина с противодавлением становится более компактной — отпадает необходимость в цилиндре низкого давления. В паровых же машинах многократного расширения промежуточный отбор пара уменьшает размеры цилиндра низкого давления. [c.98]

Многообразие литья деталей по размерам и форме не позволяет полностью систематизировать возможные литейные дефекты. Однако изучение опыта некоторых машиностроительных заводов по просвечиванию литых деталей позволило установить, что типичными дефектами, например для деталей турбин, паровых коробок, обойм, цилиндров высокого и низкого давления, улиток и других деталей, являются усадочные раковины, рыхлоты, шлаковые и земляные засоры. Выявляемость дефектов в зависимости от их характера и размеров сведена в табл. 10. [c.38]

Как мы установили, осуществление кругового процесса Карно требует наличия, кроме парового цилиндра объемом еще компрессорного цилиндра объемом V/, об относительных размерах обоих цилиндров можно судить по отношению [c.294]

А. Наиболее приемлемым режимом работы детали при повышенной температуре должен был бы, очевидно, считаться режим, отвечающий первой или второй кривой ползучести на рис. 463, когда деформация ползучести или вовсе не возникает или вскоре после нагружения детали прекращается. Однако соответствз ющне напряжения с , равные пределу ползучести материала, и обычно оказываются настолько малыми, что использование их в качестве верхнего предела напряжений привело бы на практике к неоправданному увеличению размеров машиностроительных деталей. Поэтому в машиностроении обычно допускается появление в деталях сравнительно небольших деформаций ползучести (третья кривая на рис. 463). При этом, однако, требуется, чтобы полная деформация детали равная сумме д ормации при нагружении и деформации ползучести е (см. рис. 465), в течение срока службы детали /д не превосходили некоторой наперед заданной допускаемой величины [в], зависящей от назначения детали, условий ее работы и т. п. Так, например, допускаемая величина относительной деформации [е] для трубок пароперегревателей принимается равной 0,02, для паропроводов — 0,003, для цилиндров паровых турбин — 0,001 и т. п. [c.579]

Техника безопасности при ремонте кузнечно-прессового оборудования. При ремонте молотов, прессов, ковочных машин демонтируются и монтируются тяжеловесные детали часто весом в десятки тонн, что без крана выполнять невозможно. Поэтому слесари-ремонт-ники кузнечных цехов должны быть обучены по программе стропальщиков, сдать соответствующие экзамены и иметь удостоверения на право подвязки грузов. В цехе на видных-местах должны быть размещены схемы строповки грузов, монтируемых наиболее часто при ремонте оборудования (стойки, цилиндры, штоки с поршнем и т. д.). Схемы должны быть красочно оформлены. Слесари-ремонтники должны работать в касках, предохраняющих их от ударов случайно упавшими предметами. Для часто повторяющихся операций, связанных с ремонтом, должны быть изготовлены приспособления, обеспечивающие безопасность работы. При необходимости производить работу в узле цилиндра парового молота необходимо первым делом перекрыть острый пар. Работать следует в рукавицах, не прикасаться обнаженными )уками к нагретой поверхности цилиндра и пароподводящим трубам. Три необходимости выполнять работы под бабой молота прежде, чем приступить к работе, следует убедиться в том, что пар перекрыт и положение бабы надежно зафиксировано закладной планкой или распоркой. При рубке пневматическим зубилом следует надевать предохранительные очки при работе с пневмоинструментом надо следить за надежным креплением шланга, подводящего сжатый воздух. Во всех случаях ремонта следует пользоваться только исправными молотками, гаечными ключами, соответствующими размерам гаек. [c.293]

Выхлопные части цилиндров паровых и газовых турбин большой мощности имеют значительный вес и габаритные размеры. Так, например, размеры выхлопной части турбины К-200 130 (рис. 162) o тaвляюt по длине около 3000 мм, по ши- [c.285]

Мощность, развиваемая паровой машиной паровоза, при прочих равных условиях будет изменяться пропорционально количеству расходуемого пара на цикл работы машины. Чем раньше будет происходить отсечка (т. е. чем меньше она будет), тем меньше пара будет подано в цилиндры паровой машины и тем большую часть своего хода поршень будет проходить под действием расширяющегося пара. Но размах кулисы вследствие неизменности размера радиуса контркривошипа для данной машины постоянен, и уменьшить отс.ечку можно только одним путем сдвинув кулисный камень ближе к центру качания (точке подвеса) кулисы. Это уменьшит ход золотника пропорционально удалению оси валика камня кулисы от точки ее подвеса и тем самым заставит золотник производить отсечку раньше, т. е. уменьшит ее. А этом как раз и требуется. Итак, изменение расстояния от оси валика кулисного камня до точки подвеса кулисы пропорционально меняет отсечку, т. е. наполнение цилиндров свежим паром. На некоторой величине упомянутого расстояния отсечка становится нулевой, т. е. впуск пара не происходит. В этом случае перемещение золотника на открытие не превышает перекрыши впуска, и паровое окно в золотниковой камере не открывается вовсе. Когда же ось валика кулисного камня совпадает с осью качания кулисы (точкой подвеса), то движение золотника прекращается полностью, хотя кулиса продолжает делать полный размах. [c.86]

Положительные результаты, полученные на опытнЬй установке в Англии в лабораториях B URA, послужили основой при разработке котла с псевдоожиженным слоем для ПГУ мощностью 140 МВт. Котел работает в блоке с паровой турбиной мощностью 120 МВт и выполнен в виде горизонтального цилиндра диаметром 7,94 м, в котором заключен псевдоожиженный слой под давлением 0,82 МПа-. При размере частиц сжигаемого топлива до 1,6 мм и скорости фильтрации и=0,61 м/с псевдоожиженный слой занимает площадь 83,5 м в то время как для котлоагрегата равной мощности при атмосферном давлении, скорости фильтрации =2,44 м/с и размере частиц сжигаемого топлива до 3,2 мм площадь псевдо-ожиженного слоя составляет 186 м. [c.19]

Корпусные детали являются базовыми деталями машин, на которых монтируются отдельные сборочные едгхницы. По служебному назначению и конструктивным формам они подразделяются на группы (рис. 11.1) а) корпусные детали коробчатой формы в виде параллелепипеда корпуса редукторов, коробок скоростей, шпиндельных бабок и т. п. б) корпусные детали с отверстиями и полостями, протяженность которых превышает их поперечные размеры блоки цилиндров, двигателей, компрессоров, корпуса задних бабок в) корпуса деталей сложной пространственной формы корпуса паровых И газовых турбин, центробежных насосов, коллекторов, вентилей и т. п. г) корпуса деталей с направляющими столы, каретки, салазки, планшайбы и т. п. д) корпусные детали типа кронштейнов, угольников, стоек плит, крышек и т. п. Следует отметить, что деление деталей на группы является условным, т. к. некоторые из них нельзя отнести к определенной группе, и приме- [c.227]

Исключение составляет лишь процесс расширения пара, который в паровой машине не доводится до конечного давления pi, так как для этого понадобились бы рабочие цилиндры чрезвычайно больших размеров. Поэтому расширение пара в цилиндре машины производится лишь до некоторого давления Рз>Рг, после чего открывается выпускной клапан и пар расширяется до давления рг у е вне цилиндра машины. Вследствие этого по последовательности процессов цикл паросиловой установки с паровой машиной сходен с циклом поршневого газового двигателя с подводом тепла при р = onst. Относительно условности изображения процесса 62—расширения пара вне машины на T—s или p v диаграмме справедливы те же соображения, что и относительно соответствующего процесса в газовь х поршневых двигателях. [c.443]

В силу этого современная практика насосостроения исходит из построения таких рядов насосов, в основу которых положены насосы с приводом постоянной мощности или соответственно паровым цилиндром, а все необходимые типо-размеры строятся как производные единого основания. Это положение может быть практически реализовано одновременным проектированием всего ряда насосов, что только и может обеспечить их максимальную конструктивную преемственность. [c.138]

Вварные паровые коробки позволили выполнить переднюю часть цилиндра достаточно простой. Эта часть, одинаковая по своим размерам для турбин всей серии, в том числе и [c.204]

Вспомогательная паровая машина системы В. В. Рышкова и П. Г. Потаюка [1, 17. 20], поставленная на паровозе типа 1-5-0 серии Е № 77, тендер № 197, отличается от описанной машины системой автоматического включения, листовым сварным картером, размерами и конструкцией деталей и облегчённым весом. Главнейшие размеры в мм (кроме приведённых в табл. 14) расстояние между осями тележки — 2000, радиус кривошипов тележки — 150, линейное вредное пространство цилиндров — 9, диаметр золотников (круглые, с внутренним впуском) —119, ход золотников — 107, линейное опережение впуска — 1,0, перекрыша впуска — 22, перекрыша выпуска — 0. [c.347]

Требования к точности сваренного изделия. Для сохранения размеров конструкции и взаимного положения ее частей после сварки между свариваемыми деталями ввариваются жесткие распорки. Наличие правильно расположенных распорок и их собственная достаточная жесткость предотвращают коробление изделия. После сварки узел вместе с приваренными жесткостями подвергается термической обработке, затем распорки срезаются и изделие окончательно механически обрабатывается. Подобный технологический процесс может использоваться при вварке сопловых коробок и гильз паровнуска в цилиндры высокого давления паровых турбин. [c.85]

В качестве объектов для формовки, заводом были предложены отливки нижней и верхней половин цилиндра низкого давления паровой турбины ВПТ-50-3. Черный вес отливки—11,2 г, материал — сталь 25Л, габаритные размеры — 3200x2300x1750 мм. [c.243]

Сотрудникам фирмы Филипс сразу же стало ясно, что у двигателя Стирлинга значительно больше потенциальных возможностей, чем у паровой машины. И когда над Европой нависла угроза второй мировой войны, фирма начала работы с двигателем Стирлинга, вернувшись к первоначальной концепции 1816 г.— одноцилиндровому двигателю, хотя одним из первых прототипов был двигатель в модификации Райдера с противоположно расположенными цилиндрами. Мы предполагаем, что работа велась в период 1938—1945 гг., поскольку в 1946 г. юыли опубликованы многочисленные технические статьи, содержащие обширную информацию, которая могла быть получена -только в результате работ, продолжавшихся несколько лет. За сравнительно короткий период (немногим менее 10 лет) при неблагоприятной международной обстановке были достигнуты значительные успехи. Фирма Филипс взялась за почти забытый двигатель, дала ему новое название, увеличила его удельную мощность (на килограмм массы) почти в 50 раз, уменьшила его размеры на единицу мощности почти в 125 раз и повысила КПД в 15 раз. Таким образом, двигатель Стирлинга вступил в современную фазу своего развития. [c.188]

Во второй половине XIX в. были заложены также основы еще одного раздела технической механики, впоследствии развитого в отдельную науку,— теории регулирования. Возникновение этой теории связано с именем Д. Уатта. В 1784 г. он получил патент на изготовление паровой машины двойного действия, в котором впервые был упомянут механический центробежный регулятор, управляющий поступлением пара в цилиндр машины. С того времени и началась история автоматического регулирования. Оно применялось вначале к единственному универсальному двигателю, бывшему в распоряжении техников того времени,— паровой машине. Регуляторы Уатта с успехом использовались до появления в середине XIX в. более мощных и быстроходных паровых машин, характер регулирования которых стал принципиально иным. В старых машинах были большие мах61Вики и легкие регуляторы со значительным коэффициентом неравномерное , в новых размеры и вес маховиков уменьшались, а требования к точности регулирования повысились. Улучшение регулирования оказалось не простой задачей пробовали решать эту задачу путем уменьшения трения, но это влекло за собой нарушение условий устойчивости. Казалось, что задачу можно решить путем уменьшения коэффициента неравномерности, изменяя конструкцию регулятора так, чтобы приблизиться к астатическому регулятору с коэффициентом неравномерности, равным нулю. [c.203]

Рабочие поверхности цилиндров при наличии зади-ров или овальности у паровых 0,8 мм и более, у воздушных 0,5 мм и более растачивают по градационным размерам (табл. 13) на токарном станке. Конусность цилиндра после расточки не должна превышать 0,1 мм. Расточенную поверхность шлифуют. [c.288]

При шлифовании отверстий в крупных деталях (цилиндры двигателей, паровые машины), вращение которык осуществить затруднительно, пользуются внутришлифовальными станками с планетарным движением шпинделя шлифовального круга. В этом случае деталь закрепляется неподвижно на столе станка, а шлифовальный круг со шпинделем шлифовальной бабки осуществляет вращательное движение вокруг своей оси (движение резания) и одновременно медленно вращается вокруг оси шлифуемой детали (движение круговой подачи). Кроме этих движений, шлифовальный круг со шпинделем и шлифовальной бабкой совершает возвратно-поступательное перемещение вдоль оси детали и периодически поперечное (радиальное) перемещение на глубину резания t мм. Таким образом обеспечивается шлифование отверстия диаметра нужного размера. [c.392]

Исключение составляет лишь процесс расширения пара, который в паровой машине не доводится до конечного давления рг, так как для этого понадобились бы рабочие цилиндры чрезвычайно больших размеров. Поэтому расширение пара в цилиндре машины производится лишь до некоторо- [c.256]

Цикл паросиловой установки с паровой машиной имеет ту особенность, что в паровой машине расширение пара (процесс 3—4 на рис. 43) происходит не до конечного давления р , а до некоторого давления, превышающего р4. После этого открьшает-ся выпускной клапан и происходит расширение пара вне цилиндра двигателя. В результате часть работы расширения пара теряется. Однако этой потери практически избежать нельзя, так как в противном случае пришлось бы делать цилиндр слишком больших размеров. [c.216]

Чугун СЧ 15-32 — цилиндры низкого давления паровых турбин и компрессорных машин корпуса и рамы подшипников турбин корпуса и крышки арматуры фундаментные рамы турбин выхлопные и всасывающие коллекторы тракторных давигателей корпуса и крышки маслопомпы и водопомпы корпуса и крышки подшипников двигателей диффузоры поддоны отливки средней нрочности с развитыми габаритными размерами шестерни распределения тракторные. [c.689]

К таким агрегатам относятся поршневые двигатели внутреннего сгорания, паровые машины, компрессоры, холодильные машины, поршневые воздуходувки, соломотряски, прессы и другие машины-орудия. Конструктивные формы и размеры коленчатых валов зависят от размеров и числа цилиндров, а также от величины давления на поршень. [c.148]

Работа чисто силовых установок без конденсации, т. е. с выпуском отработавшего пара в атмосферу (р2=1 ата), как это имеет место в большинстве паровозов, очень неэкономична так, например, при pi = 16 ата, i = 350° и рг = = 1 ата к. п. д. 1 =21,20/0, тогда как при тех же начальных параметрах и р2=0Д ата fi =33,3%. Однако работа с глубоким вакуумом в современных паровозах практически невыполнима, так как цилиндры конденсационной машины даже при вакууме 90% вследствие большого удельного объема пара при низких давлениях получают такие большие размеры, что не помещаются в принятых габаритах. Применение глубокого вакуума на паровозах возможно лишь путем замены поршневой машины паровой турбиной как более компактным двигателем. Имеется несколько исполненных турболокомотивов, но распространения ввиду кх сложности, а следовательно, и недостаточной надежности в эксплуатации они не получили. [c.310]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...