Кертиса ступени

Коэффициент полезного действия активной турбины с умеренной окружной скоростью (ц ЗОО м/с) можно повысить, используя рабочее колесо с двумя рядами лопаток (двухвенечный диск Кертиса)— рис. 21.5. Неподвижные направляющие лопатки изменяют лишь направление скорости потока, что позволяет перераспределить его кинетическую энергию между двумя венцами рабочего колеса и дает возможность повысить начальную скорость потока и, следовательно, КПД ступени. Двухвенечный диск Кертиса часто используется как первая ступень современных мною-ступенчатых турбин. [c.190]

Паровпускная часть ЦВД — двухстенная, па,р подводится в камеры, выполненных заодно с внутренним корпусом. Проточная часть ЦВД разделена на два последовательных потока. Первый поток направлен от середины корпуса в сторону переднего подшипника. Он проходит регулирующую ступень диск Кертиса) и пять следующих за ней ступеней давления. Пар при выходе из внутреннего корпуса совершает поворот на 180° и поступает далее в наружный корпус, образуя второй поток, направленный в сторону генератора. При этом он омывает и охлаждает внутренний корпус и паровпускные органы и проходит через шесть ступеней давления. [c.196]

В целях уменьшения, выходных. потерь и понижения числа оборотов инженер Кертис в 1900 г. предложил турбину со ступенями скорости. [c.341]

Паровые турбины начали строить одновременно в Швеции и Англии. В Швеции в 1883 г. инженер Лаваль взял патент, а в 1890 г. построил одноступенчатую активную турбину мощностью 3,7 кВт при частоте вращения ротора 417 Английский инженер Парсонс в 1884 г. построил многоступенчатую реактивную турбину мощностью 7,4 кВт, с частотой вращения ротора 280 с . Обе турбины приводили в действие генераторы электрической энергии. Американский инженер Кертис в 1896 г. сконструировал и предложил строить многоступенчатые активные турбины со ступенями давления. [c.23]

На рис. 290 изображена проточная часть ступеней давления (регулирующее колесо Кертиса не показано) турбины НЗХ типа ЛКВ-18, предназначенной для привода турбовоздуходувки с максимальным числом оборотов 3450 в минуту. Номинальная мощность турбины 18 000 кет. [c.425]

Диск Кертиса с двумя ступенями скорости имеет невысокий к. п. д. вследствие больших потерь энергии пара за счет трения при прохождении его с большой скоростью через рабочие и направляющие лопатки, и главным образом за счет большой выходной скорости пара, которую уже нельзя полезно использовать. [c.25]

На рис. 2-8 показан схематический разрез активной турбины с двумя ступенями скорости, причем диск с двумя или тремя ступенями скорости называется диском Кертиса /7 или турбиной Кертиса. [c.37]

Диск Кертиса с двумя и тремя ступенями скорости имеет невысокий коэффициент полезного действия (60—65%) вследствие больших потерь энергии на рабочих и на-лопатках и за счет больших потерь с выходной скоростью. Достоинством турбин с одной, двумя и тремя ступенями скорости является простота их конструкции, надежность в работе и простота в обслуживании. [c.38]

На рис. 2-9 показан продольный разрез активной турбины мощностью 3 500 кет с пятью ступенями давления. В первой ступени давления установлен диск Кертиса с двумя ступенями скорости. Регулирующей ступенью принято считать диск с одной или двумя ступе- [c.39]

На рис. 2-11 показан продольный разрез активной конденсационной турбины типа П-4-35/5 мощностью 4 ООО кет с регулируемым отбором пара, с шестью регулирующими клапанами в ч. в. д. и шестью регулирующими клапанами в ч. и. д. В проточной части турбины имеется 14 ступеней давления. Из них шесть ступеней находятся в ч. в. д. и восемь ступеней в ч. н. д. В качестве регулирующей ступени в обеих частях турбины используется двухвенечный диск Кертиса. [c.43]

В эксплуатации имеется еще большое количество комбинированных активно-реактивных турбин изготовления прошлых лет, у которых в первой ступени имеется двухвенечный диск Кертиса, а следующие за ним ступени являются реактивными с рабочими лопатками, закрепленными на барабанном роторе (рис. 2-14). [c.49]

Регулирование турбин было дроссельное до мощности 40 МВт, а затем — обводное с подачей пара за пятую ступень. Этот тип регулирования позволил обойтись без колеса Кертиса с его низким к. п.д. Турбина рассматривалась в основном как базовая, и это решение соответствовало требованиям эксплуатации того времени. [c.7]

Рис. 1.5. Турбина П-25-29/3000 с отбором пара при 0,7 МПа а — ступень Кертиса и первые две ступени давления ЦВД б —ступень Кертиса и первые две ступени давления ЦНД

Большое значение для будущего развития паровых турбин имел опыт работы с мощными колесами Кертиса. Максимальный расход пара этой турбиной близок к его расходу турбиной К-50-29. Поэтому проектирование прочных лопаток колеса Кертиса было трудной задачей, особенно для режима, при котором открыт всего один клапан, так как в этом случае перепад энтальпии на регулировочную ступень получался гораздо большим, чем при расчетном режиме. При парциальном впуске нестационарный поток порождал большие переменные силы, действующие на лопатки. Имея в виду эти силы, в лопатках допускались очень небольшие напряжения от парового изгиба -—всего 12— 15 МПа. Несмотря на это, все же были усталостные поломки в первом ряду лопаток колеса Кертиса. [c.10]

Турбина стала выполняться одноцилиндровой, колеса Кертиса были заменены одновенечными ступенями и клапанное регулирование в ЧНД — поворотной диафрагмой. Число ступеней, за исключением регулировочных, осталось прежним (13). С переходом к одноцилиндровой конструкции общая масса турбины, однако, не уменьшилась, что объясняется увеличением диаметров ступеней и цилиндра, большим числом обойм и применением ряда унифицированных деталей. Из этого примера также следует, что даже переход от двухцилиндровой конструкции турбины к одноцилиндровой не гарантирует снижения массы, если эта задача не была поставлена при проектировании и не было найдено оптимального решения. Отметим глубину преобразования турбины при подключении ее к следующей серии. [c.11]

Другая характерная особенность этих турбин — одновенечная регулировочная ступень, заменившая только что применявшееся на ЛМЗ для этой цели колеса Кертиса в турбине П-25-29. Последнее имело более низкий к. п. д., что и оправдывало его замену при возможности разместить проточную часть турбины 50 МВт с одновенечной ступенью в одном [c.11]

Границы унификации. Крайними в унифицированном ряду были турбины К-25-90 и К-100-90. В первой из них унифицированная структура проточной части существенно отклонялась от оптимальной, а многие элементы (цилиндры, паровые и сопловые коробки и др.) имели преувеличенные размеры. Такая унификация существенно снижала экономические показатели этой турбины. С другой стороны чрезмерная унификация сказалась и на экономических показателях турбины мощностью 100 МВт. Ее как двухцилиндровую можно было бы выполнить с более высоким к. п. д., применив одновенечную P вместо унифицированной ступени Кертиса. И ранее турбины ЛМЗ К-50-29 и К-ЮО-29 выпускались с одновенечной регулировочной ступенью как более экономичной. Не было достаточных оснований отказываться от этого принципа и при создании унифицированного ряда турбин отступление в формировании головной части ЦВД было бы закономерным. [c.17]

Регулировочная ступень выполнялась принципиально иначе, чем в турбинах К-50-29 и К-100-29 вместо одновенечной ступени во вновь строящихся турбинах ЛМЗ стал применять колесо Кертиса, от которого ранее он отказался как менее экономичного. Это решение, как указывалось, было принято, прежде всего, для снижения температуры ЧВД, а также для уменьшения общей длины проточной части, что было очень важно при конструировании одноцилиндровых турбин. [c.18]

Рис. 11.1. Турбина К-100-90/3000 ЛМЗ а — ступень Кертиса и первые три ступени давления ЦВД б - - ЦНД

Согласно испытаниям ЛМЗ [3], к. п. д. Ступени Кертиса на расчетном режиме был около 67%, что приблизительно на 10% ниже, чем к. п. д. ступеней давления того времени, которые она заменяла (впоследствии усовершенствованием уплотнений по бандажу и применением новых профилей МЭИ к. п. д. колес Кертиса на ЛМЗ был увеличен до 77%, но и к. п. д. одновенечных ступеней к тому времени тоже возрос). При повышенных же начальных параметрах пара потери энергии в колесе Кертиса меньше сказывались на удельном расходе теплоты вследствие возврата теплоты. Применение ступени Кертиса уменьшало диаметры вала и, следовательно, снижало утечки пара через уплотнения, а также улучшило работу турбины на частичных нагрузках. В итоге получалось небольшое уменьшение к. п. д. турбины, но ему противопоставлялось значительное снижение трудоемкости изготовления одноцилиндровых турбин по сравнению с двухцилиндровыми, что было одной из главных производственных задач того времени. Мощность колеса Кертиса турбины 50 МВт на расчетном режиме была 8000 кВт. [c.19]

Надежно решив задачу проектирования последних ступеней, завод мог уделить главное внимание принципиально новым конструкциям ЧВД, особенно паровыпускной части цилиндра. Здесь впервые в практике завода были применены аустенит-ные стали в сочетании с перлитными. Повышенный коэффициент линейного расширения аустенитной стали и плохая теплопроводность ее вызывали большие трудности конструирования при стремлении сохранить высокие эксплуатационные качества турбины. ЦВД был выполнен двухкорпусным. Конструкция внутреннего цилиндра, охватывающего колесо Кертиса и три ступени давления, была аналогична применявшейся заводом в серии турбин повышенного давления, уже проверенных в эксплуатации. Также была использована проверенная ранее схема расположения четырех регулировочных клапанов на внешнем цилиндре. Новое же соединение клапанных коробок с сопловыми, вваренными во внутренний цилиндр, было выполнено подвижным с уплотнением поршневыми кольцами. [c.66]

Регулировочная одновенечная ступень отвечала традициям завода, отраженным в турбинах К-50-29 и К-100-29 довоенного выпуска. Если в двух предыдущих проектах турбин для давления 8,8 и 16,7 МПа предпочтение было отдано ступени Кертиса, то в них некоторая потеря экономичности в то время окупалась коренными упрощениями конструкции ЧВД. Для турбины же 200 МВт, спроектированной трехцилиндровой, не было настоятельной необходимости в сокращении числа ступеней или в резком снижении давления и температуры в сравнительно небольшом ЦВД. С другой стороны, требования к тепловой экономичности этой турбины были высокими. [c.67]

В ЦКТИ был проработан интересный вариант одноцилиндровой турбины с колесом Кертиса и четырьмя ступенями давления, после которых расположена двухпоточная ЧНД с пятью ступенями в каждом потоке. Система охлаждения паровпускной части (рис. III.7) выполнена по той же принципиальной схеме, как и в полупиковой турбине. Время пусков после остановки на ночь и на выходные дни — около 20 мин. [c.89]

Размеры РВД — небольшие. Так, для турбины ПТ-50/60-130/7 средний диаметр колеса Кертиса 950 мм, первой активной ступени давления 832 мм и последней, восьмой, 856 мм. Это позволило выполнить проточную часть с достаточной высотой лопаток, что благоприятно сказалось на экономичности турбин этой серии. [c.99]

Благодаря небольшим диаметрам ступеней высоты лопаток достаточны для того, чтобы получить сниженные концевые потери. Этому в значительной мере способствовали также малые радиальные зазоры бандажных уплотнений. ЦВД, несмотря на применение колеса Кертиса, имеет при четырех открытых клапанах внутренний к. п. д. г)цвд = 0,80. [c.100]

Турбина — одноцилиндровая одно двухвенечное колесо Кертиса и 16 активных ступеней регулирование — сопловое три отбора для pei ene-рации за 6, 10 и 13 ступенями со следующими данными [c.231]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

Конструкции промышленных паровых турбин начали создаваться в конце XIX — начале XX вв. на основе работ шведского инженера Г. Лаваля (1845—1913 гг.), построившего первую промышленную активную паровую турбину, и англичанина Ч. Парсонса (1854—1931 гг.), занимавшегося реактивными турбинами. Во Франции О. Рато (1863— 1930 гг.) разработал конструкцию активных турбин со ступенями давлений, которые в дальнейшем были усовершенствованы швейцарским инженером Целли. Американский инженер Кертис (1860—1953 гг.) построил активную турбину со ступенями скорости. Значительный вклад в разработку теории процессов, протекающих в паровой турбине, и в практическое турбостроение внес чехословацкий ученый А. Стодола (1859—1942гг.). Успешную и плодотвор ую работу по развитию строи- [c.325]

При наличии диска Кертиса осуществляется парциальный (на небольшой дуге, окружности) впуск пара к соплам первого ряда рабочих лопаток турбины. Это сдела.но для того, чтобы избежать очень малой высоты рабочих лопаток в первой ступени. В. некоторых много- [c.25]

Работа пара в проточной части турбины, показанной на рис. 1-9, совершается следующим образом. После регулирующих клапанов свежий пар давлением Ро поступает, в сопла сегмента, закрепленного в корпусе турбины neipe (первым рядом рабочих лопаток диска Кертиса, расширяется в них и проходит сначала первую, а затем вторую его ступень скорости. После диска Кертиса пар поступает в сопла (направляющие ло-патки) первой диа- [c.27]

Актнвиые (многоступеичатые турбины с двухвенечным дишом Кертиса в первой регулируюшей ступени получили са мое большое распространение. [c.28]

Проточная часть высокого давления турбины состоит из двухвевечного диска Кертиса в первой регулируюшей (Ступени и 5 ступеней давления, а проточная часть низкого давления — из двух венечного диска. Кертиса во второй регулирующей ступени и 7 (ступеней давления. Турбина имеет 6 регулирующих клапанов ч. в. д. и 6 перепускных регулирующих клапанов ч. н. д. [c.28]

На рис. 1-11 показан продольный разрез активной турбины с противодавлением мощностью 4 000 кет при 3 000 об1мин Калужского завода. Проточная часть ее состоит из двухвенечного диска Кертиса в регулирующей ступени и девяти ступеней давления. Турбина имеет гидродинамическую систему регулирования. Свежий пар после регулирующих клапанов проходит все ступени давления и после последнего ряда рабочих лопаток с давлением около 3 ат через выхлопной патрубок поступает к тепловым потребителям. Давление пара в выхлопном патрубке турбины при работе по тепловому графику поддерживается автоматичеоким регулятором давления (противодавления). [c.30]

Рис. 1-13. Комбинированная активно-реактивная турбина Броун-Бовери мощностью 2 ООО кет при 3 ООО об1мин с барабанным ротором и двух венечным диском. Кертиса в первой ступени.

Турбины со ступенями давления, у которых в первой ступени установлен диск Кертиса с двумя ступенями скорости, являются весьма распространенным типом турбин рассматрнвае.мой мощности. [c.40]

Наибольший перепад давления имеет место в первой ступени с двухвенечным диском Кертиса. От второй до последней ступени перепады давлений постепенно уменьшаются. Так, например, в активной конденсационной турбине мощностью 5 600 кет и в активно-реактивной конденсационной турбине мощностью 6 600 кет на параметры пара ро = 28 кгс1см и о = 400°С перепад давления на двухвенечную регулирующую ступень составляет около 18 кгс1см . Перепады давления на остальных стуиенях паровой турбины изменяются от 2,7 до [c.41]

На рис. 2-10 показан продольный разрез активной турбины с противодавлением тиюа Р-4-35/5 Калужского завода. Мощность турбины 4 ООО кет, скорость вращения ротора 3 ООО об1мин. В проточной части турбины расположено десять ступеней давления, в том числе двухвенечный диск Кертиса в качестве регулирующей ступени. После последнего ряда рабочих лопаток пар с давлением около 3 ат поступает через выхлопной патрубок к тепловым потребителям. [c.43]

Турбина К-50-29 ХТГЗ. Эта турбина максимальной мощностью 50 МВт — одноцилиндровая, с сопловым регулированием, с парциальным колесом Кертиса и с 16 ступенями давления активного типа. Последняя ступень имела размеры d.2 = = 2800 мм и /о = 762 мм. [c.6]

Турбина К-100-29 ХТГЗ (рис. 1.2). В стальном ЦВД были установлены колесо Кертиса диаметром 1534 мм и 16 ступеней давления активного типа. Здесь были применены традиционные для ХТГЗ обоймы под диафрагмы. [c.7]

Рис. 1.2. Тихоходная турбина К-100-29/1500 ХТГЗ а — колесо Кертиса и первые пять ступеней давления ЦВД

В ЦВД этой серии турбин применено сопловое регулирование. Четыре односедельных неразгруженных клапана размещены на ЦВД. Привод к ним — от кулачкового вала. Объемные расходы пара ЦВД сравнительно невелики, поэтому УТМЗ предпочел колесо Кертиса в качестве регулировочной ступени (кроме турбин типа Р), хотя этот вопрос остается дискуссионным. [c.99]

ЦВД. проточная часть состоит из колеса Кертиса и восьми ступеней давления. Цилиндр — однопоточный, одностенный, без обойм. Давление за ним при номинальном теплофикационном режиме — [c.99]

Турбина ЛМЗ типа АП-25-1 (ДКО-195) двухцилиндровая — = 25000 кет п = 3000 об/мин р — 29 ата to = 40U° давление отбора 6—8 ата максимальный отбор 150 т час ц. в. д. — двухвенечное колесо Кертиса и семь ступеней давления, ц. н. д. — двухвенечное колесо Кертиса и шесть ступеней давления три отбора для регенерации один за ц. в. д. и два нерегулируемых из ц. н. д.. Вес турбины 123 т. Количество охлаждающей воды 4 200 Afijua при ij r 25° . [c.228]

Турбина ЛМЗ ВК-50-1. N" = 50 000 квт Ро = 90 ата-, tj--480 , и =3 000 об/мин. Турбина одноцилиндровая — двухвенечный диск Кертиса и 17 активных ступеней давления. Имеется валоповоротное устройство. Регулирование сопловое. Пять отборов для регенеративного подогрева питательной воды до 227 С (после 4, б, 9, 12 и 15-й ступеней давления). Ожидаемый расход тепла при 50 000 лет —2 290 /ска г/чвгач при 40 000 . вчг—2 300 ккал1квтч при 30 тыс. кет—2 8-15 ккал1кв пч. Вес ротора 17 т. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...