Циркуляция теоретическая

Зависимость свойств крыла от его формы ). Величина циркуляции теоретически получается из условия, что жидкость не обтекает заднее ребро крыла. В действительности же, вследствие образования сзади крыла мертвого пространства, циркуляции всегда несколько меньше, чем то следует из теории. Разность тем больше, чем больше величина . [c.454]

Н. Е. Жуковский доказал основную теорему о подъемной силе крыла, сформулировал гипотезу для подсчета циркуляции скорости около профиля крыла с острой задней кромкой, предложил ряд теоретических профилей крыльев и разработал вихревую теорию гребного винта. Все это сделало его творцом новой науки —аэромеханики, являющейся теоретической основой авиационной техники. [c.18]

В целях выяснения этого условия рассмотрим обтекание потоком несжимаемой жидкости профиля, имеющего острую заднюю кромку, наличие которой характерно для современных аэродинамических профилей. Предположим сначала, что циркуляция скорости отсутствует (Г = 0), т. е. нет подъемной силы. Получающаяся в этом гипотетическом случае картина так называемого бесциркуляционного обтекания профиля может быть построена известными методами теоретической гидродинамики. [c.22]

Руководящим девизом этого ученого, как и большинства учеников московской школы теоретической механики, являлось решение определенных реальных задач механики. В своей диссертации Некоторые случаи движения несжимаемой жидкости И. С. Громека положил начало новому, особому разделу механики вихревых движений жидкости — теории так называемых винтовых потоков и потоков с поперечной циркуляцией. [c.12]

Чтобы получить направление силы Р , следует вектор скорости щ повернуть на угол л/2 в направлении, противоположном циркуляции. Эта сила называется подъемной или поперечной силой Жуковского. Она является результатом того перераспределения давлений по поверхности цилиндра, которое вызвано действием присоединенного к потенциальному потоку вихря. Определяемую формулой (7.41) поперечную силу можно получить и опытным путем, создав условия обтекания цилиндра, близкие к теоретическим. Этого можно достигнуть, если круглый цилиндр, обтекаемый потоком реальной жидкости, вращать вокруг своей оси. Тогда наблюдается картина обтекания, показанная на рис. 7.12, весьма сходная с теоретической (см. рис. 7.10), и возникает поперечная сила Жуковского (эффект Магнуса). Это позволяет предполагать, что не только для частного случая обтекания круглого цилиндра, но и для случаев обтекания тел других форм можно, внося в потенциальный поток некоторую систему вихрей, получать такие течения, которые близки к наблюдаемым и в которых действуют гидродинамические силы, совпадающие с измеряемыми в опытах. [c.229]

Теорема Жуковского, опубликованная им в 1906 г., сыграла важную роль в развитии теории крыла, которая явилась основой теории летательных аппаратов. Эта теорема получила также широкое применение в теории гребных винтов кораблей, теории лопастных гидравлических, паровых и газовых турбомашин. Ее значение определяется прежде всего тем, что она вскрывает физическую причину появления подъемной силы такой причиной являются вихри, мерой интенсивности которых служит циркуляция скорости. При этом несущественна причина, порождающая эти вихри. В рамках теории идеальной жидкости, циркуляция может быть порождена только вихрями, которые мы считаем существующими в потоке, однако не можем указать источник их появления (по крайней мере для однородной несжимаемой жидкости). Такие вихри, определяющие подъемную силу, Жуковский называл присоединенными. В реальной жидкости циркуляция порождается действием сил трения, которые развиваются и проявляются в пограничном слое, образующемся у поверхности тела (см. гл. 8 и 9). Таким образом, присоединенные вихри Жуковского являются теоретическим эквивалентом системы вихрей, возникающих в пограничном слое реальной жидкости. Теорема Жуковского указывает на то, что целесообразно изменяя форму профиля обтекаемого цилиндрического тела, т. е. изменяя интенсивность вихрей в пограничном слое, можно соответственно изменять подъемную силу. [c.235]

Однако сама по себе теорема Жуковского не решает вопроса о теоретическом определении подъемной силы. Действительно, без какого-либо дополнительного условия нельзя указать то значение циркуляции Г, которое нужно подставить в формулу (7.48), чтобы найти значение подъемной силы, совпадающее с действительным, получаемым при обтекании данного тела реальной жидкостью. [c.235]

Поскольку обтекание пластины циркуляционное, согласно теореме Жуковского на ней возникает поперечная сила, равная р ыо Г. Величина циркуляции Г здесь не определена и в рассматриваемой теоретической схеме может быть выбрана произвольно. Однако очевидно, что только одно значение циркуляции может дать истинное значение силы Жуковского, совпадающее с полученным экспериментально. С. А. Чаплыгиным и Н. Е. Жуковским сформулирован упоминавшийся выше постулат, позволяющий устранить неопределенность величины циркуляции, а значит, и подъемной силы. Они обратили внимание на то, что при обтекании тел с заостренной задней кромкой (в частности, при обтекании пластины), согласно теоретическому решению, в точке за- [c.241]

Таким образом, мы убеждаемся, что циркуляция скорости Г по замкнутому контуру может служить, наряду с интенсивностью J, мерой вихревого движения. В теоретических вычислениях и практических расчетах понятие циркуляции оказывается очень удобным и эффективным. [c.53]

Рис. 120. Графики теоретического и экспериментальных распределений давления по поверхности цилиндра, обтекаемого прямолинейным потенциальным потоком без циркуляции (— теория —О—О—опыт при Ке = — 1,06 10 —"X —X— опыт при Е е == 2,12 10 )

Поскольку обтекание пластины циркуляционное, то согласно теореме Жуковского на пей возникает поперечная сила, равная р I о I Г. Величина циркуляции Г здесь не определена и в нашей теоретической схеме может быть выбрана произвольно. Однако очевидно, что только одно значение циркуляции может дать истинную величину силы Жуковского, совпадающую с опытной. С, А. Чаплыгиным и Н. Е. Жуковским сформулирован упоминавшийся выше постулат, позволяющий устранить неопределенность величины циркуляции, а значит и подъемной силы. Ими было обраш,ено внимание на то, что при обтекании тел с заостренно задней кромкой (в частности, при обтекании пластины), согласно теоретическому решению, в точке заострения скорость обращается в бесконечность, тогда как при реальном обтекании это физически невозможно. Устранить это несоответствие теоретической схемы опыту можно, выбрав определенное значение циркуляции. [c.258]

Для того чтобы гидродинамический потенциал соответствовал функции тока электрического поля, модель должна быть изготовлена из проводника, а измерения нужно производить по схеме для несжимаемой жидкости (рис. XVI. 6). Теоретически преимущества этого способа те же, что и для несжимаемой жидкости можно производить измерения скоростей и потенциалов не только при бесциркуляционном обтекании модели, но и при наличии любой конечной величины циркуляции. [c.477]

При работе смазочных систем существенное значение имеет надежная фильтрация смазки, чтобы инородные частицы и продукты износа при циркуляции смазки не попадали на трущиеся поверхности. Выбору сорта смазки, конструкции смазочных систем, а также теоретическим основам смазки посвящены многие научные труды. [c.251]

Специальный акт США о геотермальной паровой энергии определяет известные геотермальные ресурсные области как районы, в которых геологическая и прочая разведка, конкурирующие интересы и другие данные, по мнению секретаря Министерства внутренних дел, порождают у специалистов уверенность, что перспективы извлечения пара и других геотермальных ресурсов достаточно надежны для оправдания затрат на эти цели . Из этого определения вытекает ряд теоретических и практических последствий. Геологическая служба США в явном виде выделила следующие параметры для оценки пригодности к эксплуатации геотермальных резервуаров относительно высокая температура — от 65 до 205 С в зависимости от назначения и применяемой технологии не слишком большие глубины, позволяющие проводить экономичное бурение, — обычно до 3,5 км проницаемость пород, достаточная для свободной циркуляции теплоносителя (воды или пара в больших объемах) большое количество воды, достаточное для обеспечения производства на долгие годы. Само определение известных районов сосредоточения геотермальных ресурсов и генеральные линии развития техники в США подтверждают тот факт, что, как это будет показано в гл. II, хотя известны обширные районы с потенциальными геотермальными ресурсами, а также [c.24]

Это разделение происходит тем лучше, чем тоньше размолота природная зола. Разделению природной золы на ее отдельные составные части способствуют различные удельный вес и твердость ее составляющих. При размоле в мельнице и отделении размолотого угля в сепараторе при одинаковых размерах частиц в мельницу возвращаются частицы, имеющие наибольший удельный вес. Их циркуляция между мельницей и сепаратором теоретически должна продолжиться до тех пор, пока они ни станут более мелкими, чем другие, более легкие зерна. Поэтому мелкие 4 51 [c.51]

Наиболее распространенный стенд для испытания и снятия характеристик насосов показан на рис. 76. Давление в гидросистеме зависит от настройки нагрузочного дросселя, а характеристики снимаются при нескольких постоянных значениях теоретической производительности (объемной постоянной) насоса. Характеристики насосов могут сниматься также на стендах, аналогичных показанному на рис. 72, и стендах с циркуляцией мощности (рис. 79—84). [c.167]

Далее, необходимо найти конформное отображение кольцеобразной области на кольцо в плоскости -гю (см. рис. 40). Это отображение при заданном годографе ско-< рости произвольной формы получается при помоши численных методов или с применением электрического моделирования. Ввиду практических трудностей численного отображения возможно также проведение указанных выше преобразований в обратном порядке, т. е. построение теоретических годографов некоторых специальных форм. В качестве простейшего способа построения теоретических годографов двухрядных решеток можно указать следующий. Путем дробно-линейного преобразования кольцо из плоскости w переводится в эксцентричное кольцо в плоскости С, из которого затем преобразованием типа Жуковского может быть получен теоретический годограф. Наличие свободных параметров, которыми можно распорядиться для вариации формы годографа и удовлетворения указанных выше условий положения критических точек и замкнутости профилей решетки, обеспечено возможностью выбора эксцентриситета кольца в плоскости С, положения в нем точек -5 = 1, w и а также величины циркуляции Г. Теоретические годографы общего вида можно получить, задавая коэффициенты разложения отображающей функции [c.141]

Простейшая вихревая схема (рис. 147, а) содержит парный вихрь, выходящий из межлопаточного канала, и вихревую пелену за кромками лопаток. Наличие вихревой пелены обусловлено разрывом скоростей, вызванных парными вихрями в соседних каналах. Данная схема не имеет ни теоретического, ни экспериментального обоснования. Циркуляция Г Г (циркуляция вокруг лопатки) и положение вихрей (величина Л ), от которых зависит индуктивное сопротивление решетки, являются, по существу схемы, произвольными. [c.434]

Анализ уравнений движения вязкого газа показывает, что при безвихревом его течении деформация сдвига между отдельными слоями газа отсутствует и поэтому внутреннее трение в потоке не проявляется. Эффект вязкости проявляется только в слоях, прилегающих к ограничивающим поток твердым поверхностям. Кроме того, в таких ступенях реальный поток обычно близок к теоретическому. Поэтому ступени с постоянной циркуляцией могут иметь несколько более высокие значения КПД, чем ступени с другими законами изменения с по радиусу. Они применяются в компрессорах многих газотурбинных двигателей. [c.69]

Для определения подъемной силы необходимо найти циркуляцию скорости по профилю. Однако величина циркуляции не входит ни в основные уравнения, ни в граничные условия и в идеальной жидкости, чисто теоретически, может выбираться произвольно. Примером этому служит задача об обтекании окружности, рассмотренная в разд. 4.2. Неопределенность в выборе циркуляции снимается постулатом Жуковского—Чаплыгина. Рассмотрим обтекание крыла с абсолютно острой задней кромкой (рис. 4.9). Величина циркуляции, как выяснено Б разд. 4.2, влияет на положение задней критической точки, в которой поток сходит с обтекаемого тела. [c.69]

Специфика течения газа в центрифуге такова, что на периферии ротора имеет место вязкое течение (циркуляция), а скорость газа значительно превосходит скорость звука, вблизи оси вращения движение газа носит свободномолекулярный характер, особенно при высоких окружных скоростях. В реальной центрифуге неизбежны также температурные неоднородности. Все это усложняет возможность точной расчетно-теоретической оценки разделительной мощности центрифуги. Некоторые специалисты считают, что до окружной скорости 500 м/с разделительная мощность фактически растет пропорционально не четвертой, а только третьей степени скорости, а при дальнейшем возрастании скорости — пропорционально второй степени. [c.283]

Формула (62) определяет так называемую теоретическую циркуляцию. Как показывают опыты, теоретическая циркуляция несколько превышает действительную объяснение этого факта связано с наличием в реальных жидкостях внутреннего трения. [c.183]

Исключая из параметрической системы (59) циркуляцию при помощи формулы (62), получим однозначное решение задачи о внешнем обтекании крылового профиля. Вывод формулы (62) основывался на наличии у крылового профиля острой задней кромки. В случае обтекания профиля плавной формы без угловой точки на задней кромке постулат Жуковского — Чаплыгина не имеет места и циркуляция остается неопределенной. Теоретический расчет обтекания такого рода профилей требует или специальных допущений, или задания положения задней критической точки. [c.183]

Такой вихрь Н. Е. Жуковский назвал присоединенным. Интенсивность присоединенного вихря, или, что то же, циркуляцию скорости по контуру, охватывающему крыловой профиль, можно вычислить только при помощи некоторого дополнительного допущения. По такому пути, как мы уже знаем 41) пошли, Н. Е. Жуковский и С. А. Чаплыгин, выдвинувшие постулат о конечности скорости на задней острой кромке крылового профиля. Пользуясь этим постулатом, оказалось возможным теоретически определить величину наложенной циркуляции, или, что то же, интенсивность присоединенного вихря. Эта величина задается формулами (61) или (62) настоящей главы. [c.192]

Величина теоретической циркуляции определяется линейным интегралом потенциала скорости по замкнутому контуру [c.107]

Величина практической циркуляции определяется коэффициентом падения скорости закручивания, представляющим собой отношение фактической тангенциальной скорости к теоретически рассчитанному ее значению. [c.107]

Таким образом, циркуляция скорости по замкнутому контуру может служить, наряду с интенсивностью J, йерой вихревого движения. Использование циркуляции в теоретических вычислениях и практических расчетах очень удобно и эффективно. [c.49]

Физические законы, определяющие возникновение того или иного рем има движения паро-водяной смеси в паровом котле, ещё недостаточно изучены, однако экспериментальные и теоретические исследования в области циркуляции позволяют дать достаточно точные указания для проведения сложных гидродинамических расчётов, совокупность которых и представляет собой расчёт циркуляции котла. [c.80]

Еще один важный результат состоял в том, что при сравнительно малых скоростях и больщих подогревах оказывалась существенной сила Архимеда, зависящая от температурного коэффициента плотности, и поэтому приходилось рещать комплексную теплогидродинамическую задачу теплообменника. Ее теоретическими прототипами были задачи о естественной конвекции в пористой среде [35], о естественной конвекции в затесненных объемах и о естественной циркуляции в контурах [36]. [c.194]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

Тепловая схема. В области насыщенного пара подогрев питательной воды за счет отбираемого пара более выгоден, чем в зоне перегрева. При полной регенерации в этой области теоретически достижим к. п. д. цикла Карно. Кроме того, отборы влажного пара дают возможность почти без потерь выводить из проточной части влагу, сконцентрированную у периферии РК. Для одинакового подогрева питательной воды требуется влажного пара больше, чем перегретого. Все это увеличивает эффективность системы РППВ и выгоды от повышения ее температуры (tn. в) во влажнопаровых ПТУ. С другой стороны, с повышением tu. в увеличивается необходимая производительность парогенераторов, что усложняет их сепарирующие устройства и организацию внутриреакторной циркуляции в кипящих реакторах. [c.115]

Значения коэффициентов теплоотдачи на горячей i и холодной аа сторонах в рассматриваемом случае будут определяться факторами свободного движения воздуха, которые характеризуются проведением критериев GrPr. Однако поскольку воздушное пространство ограниченно, то большое влияние на теплообмен будут оказывать размеры, форма и расположение прослоек воздуха. В этих условиях установить теоретически закономерности изменения коэффициента теплоотдачи отдельно для холодной и горячей поверхностей с учетом особенностей циркуляции воздуха практически невозможно. Поэтому суммарное влияние всех факторов, не поддающихся учету расчетным путем, устанавливается с помощью эксперимента. [c.20]

Разнообразие требований, обеспечивающих надежность трубной системы, увеличивается с возрастанием параметров пара и широким внедрением прямоточных котельных агрегатов. Это потребовало проведения значительного объема экспериментальных, теоретических и расчетных исследований во всей области параметров, интересующих котлостроение, и особенно при сверхкри-тическом давлении. Эти исследования обеспечили соз-flaHHL и освоение новых котельных агрегатов большой мощности и позволили разработать нормативный метод гидравлического расчета котельных агрегатов. Он включает в себя расчет парогенерирующих поверхностей нагрева котельных агрегатов с естественной и принудительной циркуляцией, прямоточных котельных агрегатов, перегревателей, экономайзеров и паропроводов. Метод составлен для котельных агрегатов с обогреваемыми трубами внутренним диаметром от 10 до 150 мм и давлением более 10 кгс/см . Представленные таблицы термодинамических характеристик воды и пара дополнены необходимыми величинами применительно к задачам гидравлических расчетов котельных агрегатов. [c.3]

В любом случае движение жидкости в круге циркуляции насос—турбина—реактор может существовать только тогда, когда имеется перепад давления между насосом и турбиной. Этот перепад определяется теоретическим напором, срабатьн ваемым турбиной, теоретическим напором, создаваемым насосом, и потерянным напором. [c.165]

На участке г — <9, т. е. в межколесном зазоре АГ = О, изменение циркуляции вновь происходит лишь в каналах направляющего аппарата, который доводит момент количества движения жидкости до величины, соответствующей точке е. Затем на участке е — ж поток при АГ = onst попадает вновь в насос, где запас энергии возрастает (отрезок а—б). Процесс обмена повторяется. Так протекает теоретический процесс. Как влияют потери на изменение циркуляции видно из рис. 17, б где сплошной линией показан действительный график изменения циркуляции вдоль линии тока. При отсутствии потерь в цикле (в любом режиме по передаточному отношению) мощность, полученная колесом насоса, должна быть равна мощности на валу турбины, отданной рабочей машине [c.27]

Указанная особенность должна устраняться при построении теоретических рещеток, обтекаемых с циркуляцией скорости (Г= 0). [c.205]

Все вышеизложенные методы получения вспомогательных решеток с замкнутыми профилями решают задачу построения теоретических решеток, обтекаемых газом Чаплыгина, исходя из какого-либо известного течения несжимаемой жидкости через решетку, которое рассматривается как вспомогательное в плоскостях С, или ц. Происходящую при этом деформацию решеток в рассматриваемом примере можно проследить по рис. 76 — 78, на которых штрих-пунктиром нанесен контур профиля решетки в плоскости течения газа 2 (при совмещении точек разветвления и направлений периодов). Наименьшую деформацию дает метод с изменением циркуляций вихреисточника и вихрестока (рис. 77), если не учитывать наличия описанных выше особенностей течения вблизи критических точек. Остальные методы в нашем примере дают значительное отклонение на спинке профиля, что объясняется большой скоростью газа на ней (/. = 0,95) при значительной кривизне профиля. [c.213]

Задача построения течения газа Чаплыгина через решетки, как и задача обтекания одиночных профилей, долгое время не поддавалась решению из-за нео.днолистности отображения (24.11) при наличии циркуляции скорости вокруг профиля. Эта задача впервые была решена в 1946 г. Л, И. Седовым и затем Липом [47]. А. И. Бунимович построил в 1950 г. ио методу Л. И. Седова семейство теоретических решеток, используя отображение единичного круга без двух симметрично расположенных точек на решетку теоретических профилей. В связи с выбором канонической области этот метод практически пригоден только для получения решеток малой густоты из тонких слабоизогнутых профилей. В 1950 г. автором были развиты описанные в данном разделе более эффективные методы построения теоретических решеток в потоке газа, исходя из данного обтекания любых решеток потоком несжимаемой жидкости. Можно было бы у казать еше ряд более поздних работ, посвященных различным хо-вершенствованиям в решении той же задачи. Однако аналитические методы построения теоретических решеток, как уже указывалось для той же задачи в потоке несжимаемой жидкости, в настоящее время не имеют практического значения, поскольку они непосредственно не решают ни прямой задачи теории решеток (расчет обтекания заданной решетки), ни основной обратной задачи (построение решеток с заданным распределением скорости). [c.214]

Полное теоретическое исследование описанной пространственной схемы вихревого движения встречает, однако, большие трудности. Линеаризация этой схемы (рис. 147, в), обычная для теории индуктивного сопротивления крыла, основана на предположении о малости скоростей вторичного потока по сравнению со скоростями основного потока. Действительный поток рассматривается при этом как сумма основного потока, в котором движение происходит в плоскостях, параллельных торцовым стенкам, и вторичного потока, возникающего в поверхностях, перпендикулярных к линиям тока основного потока. За решеткой в основном потоке все линии тока тоже считаются параллельными. Вторичный поток в перпендикулярной к ним плоскости можно рассматривать как плоское вихревое движение идеальной несжимаемой жидкости. При линеаризации задачи интенсивность вихревой пел ны, сходящей с кромок лопаток, не зависит от вторичных течений, в озникающих в межлопаточном канале, а определяется только изм не.шем циркуляции в зависимости от заданною изменения скорости вдоль лопатки перед решеткой. [c.435]

Идея использовать гравитационные или центробежные силы для разделения смеси газов, имеющих различные молекулярные массы, не нова. Еще в 1895 г. Бредиг, а после открытия изотопов химических элементов Линдеман и Астон (1919 г.) провели первые исследования, предложив использовать центрифугу. Их работы были продолжены позже американцами Мелликеном и Чепменом, занимавшимися разделением изотопов хлора и брома. В предвоенный период в США профессор Бимс с сотрудниками провели первые успешные экспериментальные исследования с газовой центрифугой, ротор которой работает в высоком вакууме. В 1941 г. немецкие ученые Мартин и Кун теоретически показали, что наибольшие перспективы может дать предложенная в 1939 г. американским ученым Юри противоточная центрифуга, в которой используется тепловая конвекция для осевой циркуляции газа внутри ротора. [c.276]

На основе теории Бермана шведскими исследователями центрифуг вычислена ориентировочная зависимость КПД от окружной скорости центрифуги при разделении изотопов урана для ротора длиной 100 см и Г2=10 см при условии оптимальной циркуляции при температуре —50°С (323 К) и предположении симметричного разделения потоков. Согласно расчетам максимум КПД наблюдается (рис. 8.12) при скорости — 280 м/с (т1 627о), а при скоростях 500—600 м/с КПД уменьшается до 30—22%. На рис. 8.13 приведена зависимость теоретической и реальной разделительной мощности указанной выше центрифуги от окружной скорости вращения ротора. [c.283]

Циркуляция скорости по замкнутому контуру может служить, наряду с потоком вихря, ме1)0й ингенсивности вихревого движения, и это понятие широко применяется в теоретических построениях и на практике, наиример, при проверке качества изготовления впускных коллекторов двигателей внутреннехо сгорания. Отметим, однако, что локальная характеристика rot,, V точнее описывает картину течения, чем интегральные Г или rot VdA. [c.32]

То, что столь крупные результаты достигаются очень малыми средствами,— обычное явление. Резонанс в колебательной системе без трения, вызываемый очень малым колебательным возмущением, является тому примером (между явлениями резонанса и выпучивания имеется очень близкая аналогия). Зависимость подъемной силы находящегося в потоке вязкой жидкости крыла — еще один такой пример теоретически для невязкой идеальной жидкости отсутствует циркуляция вокруг крыла, а следовательно не возникает и подъемная сила, но наличие на задней кромке, где течения над и под крылом встречаются с первоначально различными скоростями, даже минимальнейшего вязкого трения достаточно, чтобы локально уравнять эти скорости, создавая таким образом циркуляцию и подъемную силу. [c.80]

Преобразуя равенство (17), получаем уравнение для расчета теоретической циркуляции [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...