Прямоточные котельные агрегаты

В 1930—1932 гг. разрабатывается прямоточный котельный агрегат с газотурбинным наддувом. Производительность котельного агрегата была D = 12,5 т/час, параметры пара ро = 35 кг/см , 0 = 485° С. Степень сжатия в газотурбинном агрегате Sg = 3, температура газа перед расширением 585° С. [c.74]

Фиг. 3096. Принципиальная схема автоматического регулирования прямоточного котельного агрегата.

Рис. 1-5. Продольный разрез прямоточного котельного агрегата типа 67-СП-230/100.

Основное отличие котельного агрегата 68-СП-300/215 от всех прямоточных котельных агрегатов системы Рам-зина (кроме первого прямоточного котла) заключается в отсутствии в нем переходной зоны, вынесенной в область низких тепловых нагрузок. Наличие в эксплуатации двух таких котлов дает опытный материал для проверки многочисленных стендовых экспериментальных данных и теоретических предположений о надежности или ненадежности работы прямоточных котлов без вынесенной переходной зоны. [c.55]

Фиг. 1-5а. Продольный разрез прямоточного котельного агрегата высокого давления типа 67-СП.

Все прямоточные котельные агрегаты на давление 140 ат в СССР спроектированы и выполнены заводом им. Орджоникидзе, имевшим ко времени внедрения энергетических блоков с промежуточным перегревом значительный опыт прямоточного котлостроения. [c.79]

ВТОРИЧНЫЕ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛИ ПРЯМОТОЧНЫХ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ЗАВОДОВ КРАСНЫЙ КОТЕЛЬЩИК И им. ОРДЖОНИКИДЗЕ НА ДАВЛЕНИЕ 240 ат ДЛЯ ДУБЛЬ-БЛОКОВ С ТУРБИНАМИ 300 Мет [c.100]

Гидравлическая схема прямоточного котельного агрегата может включать в себя несколько параллельных потоков среды, не соединяющихся между собой а пределах пароводяного тракта и имеющих независимое регулирование потоки могут разделяться на под-потоки, не имеющие независимого регулирования. Это разделение выполняется обычно лишь в пределах некоторой части пароводяного тракта. [c.7]

Потеря давления от ускорения потока учитывается только при расчетах радиационных элементов, прямоточных котельных агрегатов согласно п. 2-21 и 2-27. [c.8]

По этим данным могут быть ориентировочно определены и коэффициенты сопротивления встроенных сепараторов прямоточных котельных агрегатов. [c.19]

Глава пятая. Расчеты прямоточных котельных агрегатов [c.50]

РАСЧЕТЫ ПРЯМОТОЧНЫХ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ [c.50]

Задачами гидравлического расчета прямоточных котельных агрегатов являются обеспечение надежности поверхностей нагрева, рациональная компоновка их, определение потерь давления в котле, напора питательного насоса и разработка мероприятий по повышению надежности. [c.50]

При гидравлических расчетах прямоточных котельных агрегатов определяют массовые скорости среды, запасы надежности по устойчивости потока, гидравлическим и температурным разверкам, а также температурный режим труб, потери давления в элементах и котле в целом, необходимость установки дроссельных шайб и их размеры. [c.50]

При пусках прямоточных котельных агрегатов должно быть обеспечено полное удаление воздуха нз всех его элементов. Необходимые скорости воды определяются по п. 3-35. Если необходимую скорость обеспечить невозможно, прокачку воды следует вести с противодавлением. [c.57]

Во всех случаях, когда при растопках прямоточных котельных агрегатов должно быть обеспечено удаление водопаровых пробок из всех перегревательных элементов, необходимые скорости потока находятся по п. 3-35. Расчетное давление принимается по эксплуатационным инструкциям. [c.57]

Гидравлические расчеты перегревательных участков, являющихся частями испарительных элементов прямоточных котельных агрегатов докритического давления или элементов сверхкритического давления с конечной энтальпией менее 650 ккал/кг, выполняются в соответствии с гл. 5. [c.64]

В. ПРЯМОТОЧНЫЕ КОТЕЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ КОТЕЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ ДОКРИТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ [c.83]

РАСЧЕТ ПЕРЕПАДОВ ДАВЛЕНИЯ В ПРЯМОТОЧНОМ КОТЕЛЬНОМ АГРЕГАТЕ ТПП-110 [c.117]

В 1955 г. в отделе автоматики МО ЦКТИ был разработан новый принцип косвенного измерения тепловой нагрузки котельного агрегата, который впоследствии нашел применение и при автоматизации прямоточных котельных агрегатов. [c.179]

Рис. 24-3. Прямоточный котельный агрегат паропроизводительностыо 950 г/ч. Давление пара 25 Мн м , температура перегрева 565/570 С

Статические и динамические характеристики пароперегревателей должны быть детально изучены применительно к различным способам регулирования перегрева пара. Особенно важно опробовать и изучить разные применяемые и предлагаемые в настоящее время методы регулирования вторичного перегрева пара. Кроме статических и динамических свойств, нужно сравнить и величину энергетических потерь, присущих каждому из этих методов. Еще более сложная, но не менее важная задача заключается в изучении динамических свойств прямоточных котельных агрегатов в целом, в частности их приемистости для успешной полной автоматизации их работы с возможным применением для этой цели новейших сч етно- р еш а ющих устр ойств. [c.236]

Разнообразие требований, обеспечивающих надежность трубной системы, увеличивается с возрастанием параметров пара и широким внедрением прямоточных котельных агрегатов. Это потребовало проведения значительного объема экспериментальных, теоретических и расчетных исследований во всей области параметров, интересующих котлостроение, и особенно при сверхкри-тическом давлении. Эти исследования обеспечили соз-flaHHL и освоение новых котельных агрегатов большой мощности и позволили разработать нормативный метод гидравлического расчета котельных агрегатов. Он включает в себя расчет парогенерирующих поверхностей нагрева котельных агрегатов с естественной и принудительной циркуляцией, прямоточных котельных агрегатов, перегревателей, экономайзеров и паропроводов. Метод составлен для котельных агрегатов с обогреваемыми трубами внутренним диаметром от 10 до 150 мм и давлением более 10 кгс/см . Представленные таблицы термодинамических характеристик воды и пара дополнены необходимыми величинами применительно к задачам гидравлических расчетов котельных агрегатов. [c.3]

Для прямоточных котельных агрегатов наибольшую опасность представляет перегрев труб в результате больших тепловых и гидравлических разверок. Опасны также недостаточные скорости среды при больших удельных тепловосприятиях, особенно в области ухудшенного теплообмена. Поврел<дения обогреваемых труб возможны и вследствие колебаний температуры при значительных различиях объемов параллельных контуров при ускоренных растопках. [c.21]

Гидравлическая характеристика прямоточных элементов может быть многозначной, т. е. одному перепаду давления могут соответствовать несколько расходов среды. В прямоточных котельных агрегатах с подъемными, подъемно-опускными и опускными элементами многозначность зависит от соотношения нивелирных напоров и потерь от трения в отдельных ходах элемента. В прямоточных котельных агрегатах докри-тического давления с горизонтальной навивкой многозначность является в основном следствием различия зависимостей гидравлических сопротивлений в эконо-майзерных и испарительных участках. [c.25]

Гидравлический расчет прямоточных котельных агрегатов, как правило, производится для номинальной и наименьшей, гарантированной заводом-иэго-товителем нагрузки котельного агрегата, а также для растопочных режимов. [c.50]

Проверка межвитковых пульсаций потока в испарительных элеиментах прямоточных котельных агрегатов и определение необходимого сопротивления дроссельных шайб и их диаметров производятся по гл. 3,Е и п. 2-47. [c.56]

В испарительных элементах прямоточных котельных агрегатов (кроме котлов Бенсона) установка промежуточных коллекторов допустима лишь в области массовых паросодержаннй, больших 70%. Подвод паро- [c.56]

Од1Ю11 h i задач гидравлического расчета прямоточных котельных агрегатов является определение пе- [c.117]

ПОСТРОЕНИЕ РАЗВЕРОЧНОИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НРЧ ПРЯМОТОЧНОГО КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА СВЕРХКРИТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ [c.122]

Расчет разверочной характеристики НРЧ прямоточного котельного агрегата [c.133]

Обе установки использовались несколько лет на ЗиО для изготовления шиповых экранов выпускаемых заводом прямоточных котельных агрегатов высокого и сверхвысокого давления для сжигания АШ и бурых сибирских углей. Завод освоил приварку шипов из стали 10 и 12Х1МФ диаметром 10 мм, длиной 15 мм (в приваренном состоянии), причем есть возможность дальнейшего снижения высоты шипов. [c.46]

Успешная служба карборундовой набивки в значительной мере зависит от способа ее выполнения. Инструктивные указания по набивке массы, разработанные Всесоюзным институтом огнеупоров, даны в приложении к книге. Ниже приведены некоторые практические указания в результате обобщения имеющегося ео вет-ского и зарубежного опыта выполнения карборундовых набивок. Набивную массу целесообразно наносить на шипы после парового опробования котлоагрегата и продувки паропроводов, так как в этом случае в основном снимаются монтажные напряжения в экранных трубах, которые отрицательно сказываются на стойкости набивной массы. Поэтому в этом случае пескоструйную очистку шиповых экранов следует выполнять после парового опробования. Масса в настоящее время набивается заподлицо с торцами шипов, а затем набивка профилируется по контуру труб, чтобы иметь постоянную толщину слоя. Применявшееся ранее и зачастую сейчас превышение толщины слоя массы на 3 мм над высотой шипа приводит в эксплуатащии к скалыванию этого неармированного избыточного слоя массы. В местах стыков между панелями труб с различной температурой среды в пабивке должны выполняться температурные швы как показал опыт, в противном случае из-за различного удлинения труб происходят механические повреждения массы. Это особенно важно выполнять при футеровке шиповых экранов прямоточных котельных агрегатов. [c.63]

Основные особенности конструкции котла. После сравнительногс изучения различных вариантов, в том числе башенного расположения конвективных поверхностей нагрева над топкой, была выбрана их обычная П-об разная схема. Несмотря на то, что при частых растопках и остановках можно ожидать более частых нарушений водного режима, чем в обычных котлах, было признано целесообразным применение прямоточного котельного агрегата, допускающего более быстрые изменения теплового состояния. К тому же нормативное качество питательной воды сравнительно мало различается у барабанных и прямоточных котлов на 140 кгс/см . [c.45]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...