Коэффициент расхода режима нагрузки

Определение присосов на конкретном котле производится в следующем порядке. Организуется газовый анализ в сечении перед или за пароперегревателем. На щит. управления выводят дифференциальный тягомер, измеряющий сопротивление воздухоподогревателя по воздушной стороне. Там же устанавливают микроманометр, измеряющий разрежение в нижней части топки. Котлу задается устойчивая постоянная нагрузка на уровне 80% номинального значения. Воздушный. режим устанавливается таким образом, чтобы коэффициент избытка воздуха был около 1,3 (повышенная подача воздуха позволяет избежать снижения нагрузки и появления химической неполноты сгорания во время работы котла после перестройки режима). Установив исходный режим, определяют RO2, фиксируют нагрузку котла и воздушное сопротивление воздухоподогревателя. Далее ключом дистанционного управления прикрывают заслонки перед дымососом до появления равного О кПм давления в нижней части топки. Поскольку повышение давления в топке несколько снижает расход организованного воздуха, одновременно с разгрузкой дымососа подгружают дутьевой вентилятор с таким расчетом, чтобы сопротивление воздухоподогревателя (а, следовательно, и расход воздуха) осталось на прежнем уровне. Практически для этого достаточно повысить давление воздуха перед воздухоподогревателем на величину ожидаемого изменения давления в топке. Установив режим, вновь измеряют RO2, подсчитывают избытки воздуха и по формуле (12-7) определяют присосы топки. Постоянство расхода топлива контролируется по одному из описанных в гл. 11 методов. Опыт показал, что при достаточном навыке обслуживающего персонала и налаженном газовом анализе длительность нахождения верхней части топки под небольшим избыточном давлением не превышала 5 мин. Наличие трех — пяти аппаратов ГХП-3 или аспираторов позволяло быстро набрать ряд проб и в дальнейшем провести анализы их независимо от режима работы котла. [c.345]

Выражения (14) и (15) определяют расходы пара при определенном режиме работы турбогенератора, соответствующем его электрической мощности (нагрузке) W, значениям параметров пара Ра, и к. п. д. Коэффициент полезного действия содержится в уравнении (13) в неявном виде, так как — K = — [c.33]

Уравнения (54)—(63) обеспечивают достаточно точное определение приращения к. п. д. ПГУ для режимов работы от полной нагрузки до нагрузки, при которой коэффициент избытка воздуха в уходящих газах достигает предельного значения, когда имеет место равенство произведений расходов воды и газов на их теплоемкости. [c.183]

На этой основе УТМЗ [2] выполнил эскизный проект трехцилиндровой турбины ТК-275/300-240 для начальных параметров пара ро = 23,5 МПа и to = 838 К. В этой турбине потоком теплового потребления вырабатывается 125 МВт и конденсационным потоком 150 МВт. Максимальная электрическая мощность на конденсационном режиме — 300 МВт. Из-за особенностей турбин с отборами пара (потери от дросселирования в регулировочных ступенях, повышенные выходные потери и пр.) удельный расход теплоты турбиной типа ТК на номинальном конденсационном режиме приблизительно на 3,5% больше, чем турбиной К-300-240. Время работы турбины при номинальной мощности принималось 1500—3500 ч. Коэффициент теплофикации был принят равным 0,5 во время работы с номинальной тепловой нагрузкой и большим при частичной тепловой нагрузке. [c.109]

У каждой турбины (или, вернее, у каждого турбинного типа) коэффициент кавитации имеет разные значения в разных режимах. Важно его наибольшее значение из числа тех режимов, при которых турбина используется оно обычно наблюдается при наибольших допустимых нагрузке и расходе. Чем больше быстроходность турбины, тем больше этот коэффициент. При быстроходности 70-н-100 он равен около 0,04-ч-0,06, при быстроходности 800-Ч-1 000 он доходит и до 2,0. [c.89]

Для более подробного анализа работы станции часто приходится анализировать ночные режимы работы с минимальными электрическими и тепловыми нагрузками. Для теплофикационных турбин характерными являются три режима максимальный зимний, средний зимний и летний режим со средней нагрузкой горячего водоснабжения. Для турбин Т-100-130 и Т-175-130 интерес представляет режим при максимальных теплофикационных отборах турбин. Включение трубного пучка в конденсаторе дает возможность сократить потери теплоты в конденсаторе турбины, исключить расход электроэнергии на работу циркуляционных насосов и получить дополнительно от турбин от 10 до 36 МВт теплоты на базе потока пара, проходящего в конденсатор турбины. При этом режиме последние ступени турбины работают при повышенном давлении в конденсаторе, так как в трубный пучок подается обратная сетевая вода при температуре 50-—70° С. При этом необходимо учесть снижение внутреннего относительного к. п. д. последних ступеней турбины, а также изменения в работе сетевых подогревателей турбины в связи с подогревом сетевой воды в трубном пучке. Необходимые данные для расчета могут быть получены на основе промышленных испытаний турбин с включенным трубным пучком в конденсаторе. При проектировании новых типов турбин приходится предварительно определять расход пара по аналитическим формулам например, для турбины с двумя регулируемыми отборами с учетом коэффициента регенерации — по формуле [c.82]

Примером комбинированной работы СОО и ВПУ ТЭЦ, рассчитанной на приготовление большого количества подпиточной воды для закрытой системы теплоснабжения, может служить схема, приведенная на рис. 8.1. Согласно схеме, например, в режиме наибольшей зимней нагрузки максимальное значение подпитки теплосети (ПТС) определяет максимальную продувку СОО и соответственно снижение коэффициента концентрирования (задвижка 6 закрыта, задвижки 7, 8 открыты). В летний период при уменьшении расхода воды на подпитку теплосети освобождающаяся мощность ВПУ ПТС используется для умягчения части подпиточной воды СОО (задвижка 6 открыта), что снижает опасность нарушения водно-химического режима системы охлаждения. [c.227]

К недостаткам ШБМ относятся громоздкость и сложность оборудования значительный удельный расход энергии на пылеприготовление, доходящий при работе на АШ до 25—35 кВт-ч на 1 т пыли. В связи с высоким коэффициентом холостого хода (характеризующим затраты энергии на вращение барабана без топлива), доходящим для ШБМ до 95 %, потребляемая мельницей мощность практически не зависит от нагрузки. Поэтому для снижения удельного расхода электроэнергии ШБМ следует использовать на режиме максимально возможной производительности. Недостатком ШБМ является также значительный износ металла (шаров) при ее работе (при приготовлении 1 т пыли АШ истирается около 400 г металла). Металлический порошок попадает в угольную пыль, что уменьшает температуру плавкости золы. [c.143]

Однако следует учитывать, что чрезвычайное многообразие типов и конструкций машин и механизмов, их режимы работы (нагрузки, скорости, рабочие температуры и др.), техническое состояние, а также фактические условия эксплуатации (окружающая среда, коэффициент загрузки и другие факторы), которые полностью не могут быть учтены при расчетах, оказывают решающее влияние на выбор сорта и марки смазочного материала и его расход. [c.110]

Работа автоматики регулирования процесса горения (см, рис. 16) состоит в поддержании требуемого давления пара в котле, что осуществляется изменением расхода газа на горелки. Для горелок смесительного типа требуется одновременно отрегулировать подачу воздуха так, чтобы соотношение обоих компонентов оставалось неизменным и в топке поддерживался оптимальный коэффициент избытка воздуха. Изменение нагрузки может сказаться на гидравлическом сопротивлении газового тракта котла, н для того, чтобы тяга, создаваемая дымососом, соответствовала новому режиму, поворотом направляющего аппарата дымососа в топке поддерживается разрежение 1,5 0,5 мм вод. ст. [c.33]

Графические зависимости анализируемых величин при стационарных режимах нередко изображаются как функции нагрузки (или другого, интересующего практику параметра), а при нестационарных режимах — как функции времени. При различных возмущениях (например, изменением тепловой нагрузки и расхода среды) на графиках наносят изменение во времени сопротивления, энтальпии на выходе, массовой скорости, коэффициента тепловой неравномерности. [c.235]

Уточненный метод базируется на определении присоединенной мощности отдельных приемников или групп однотипных приемников, а также соответствующих значений коэффициентов, характеризующих основные режимы электропотребления, т. е. максимальные и средние нагрузки и расходы электроэнергии за рассматриваемые промежутки времени. [c.31]

Улучшение тяговых и экономических показателей тепловозов достигается за счет наиболее экономичного режима ведения поезда соблюдения заданного графика движения и экономичного распределения мощности между секциями многосекционного тепловоза оптимального регулирования дизель-генераторной установки экономичного соотношения нагрузки и частоты вращения вала дизеля соблюдения наиболее целесообразного топливного режима дизеля уменьшения затрат на вспомогательные нагрузки за счет автоматического выбора расхода воздуха на охлаждение тяговых электрических машин возможности реализации высоких коэффициентов тяги диагностики оборудования, облегчающей поиск неисправностей и уменьшающей затраты на ремонт за счет замены плановых ремонтов ремонтами по потребности. [c.295]

На рис. 154 показана также зависимость отношения, ид/цж от разрежения в диффузоре карбюратора. Из графика видно, что с возрастанием Дрд (т. е. с увеличением расхода воздуха) при повышении частоты вращения п и нагрузки двигателя отношение Лд/ Лж уменьшается, резко убывая в области малых, и почти не меняется прп значительных Дрд. Из уравнения (236) следует, что пропорционально отношению Лд/цж меняется коэффициент избытка воздуха а, в результате чего с повышением нагрузки двигателя в простейшем карбюраторе происходит обогащение смеси — интенсивное при малых и средних нагрузках и незначительное — при больших. Такое же влияние оказывает и изменение скоростного режима двигателя. [c.250]

Тепловые нагрузки. Характеристика потребителей пара и горячей воды с учетом перспективы развития данные по расходам пара и горячей воды потребителями, по видам теплопотребления, теплоносителям и пх параметрам с указанием годовых режимов теплопотребления. Количество, параметры и качество конденсата. Коэффициенты совпадения максимумов технологических нагрузок. Для потребителей горячей воды приводятся температурный график, параметры работы тепловых сетей продолжительность отопительного периода, систе.ма горячего водоснабжения. [c.43]

Расход пара при холостом ходе турбоагрегата (холостой расход) и относительный (удельный) прирост имеют большое значение для оценки экономичности работы турбоагрегатов и рационального выбора режимов их эксплуатации. Несмотря на относительно малую величину, коэффициент холостого хода современных турбоагрегатов с конденсацией пара определяет экономичность работы при частичной нагрузке. Величина удельного прироста является решающей при распределении нагрузки между турбоагрегатами. [c.132]

При гидродинамическом режиме смазки, обеспечению которого весьма способствует упругость резины, подшипники способны выдерживать нагрузки порядка 100—200 кг/см . В ЦНИИТМАШ были проведены испытания вкладышей, изготовленных из резины марок 8130, 8070, 68, 8190, 1626, с твердостью по Шору от 86 до 54, при скоростях v=, и 3,45 м/сек. Все вкладыши (за исключением резины 1626) были испытаны при нагрузах до 140 кг/см и не имели повреждений поверхности. При расходе воды 0,1 л/см в минуту режим смазки был в основном гидродинамический с коэффициентами треиия порядка 0,002—0,008. [c.243]

Коэффициент теплопередачи падает с уменьшением паровой нагрузки конденсатора. Низкие значения коэффициента теплопередачи можно объяснить не только наличием в паре воздуха, но и уменьшением скорости сетевой воды из-за снижения расхода воды на конденсатор в режиме работы с ухудшенным вакуумом по сравнению со скоростью охлаждающей воды в режиме с нормальным вакуумом. [c.107]

Следует лишь отметить, что для измерения расхода газообразного топлива в период растопки котлоагрегата необходима, установка специальной растопочной диафрагмы и датчика к ней, рассчитанных на расход примерно 30% номинального. Помимо перепада давле- ния на диафрагме при испытаниях в пусковых режимах необходимы, так же как и при испытаниях в стационарных режимах, регистрация давления и температуры среды перед диафрагмой для последующего внесения поправки к измеренному перепаду на отклонение от расчетных условий. На протяжении пуска блока рекомендуется не менее двух раз отбирать пробы сжигаемого природного газа для анализа его удельной теплоты сгорания. Измерение расхода жидкого топлива (мазута) можно осуществлять таким же способом. При отсутствии растопочного расходомера жидкого топлива рекомендуется проведение тарировки на стенде каждой из форсунок (получение зависимости расхода воды через форсунки от давления перед ней). Учитывая различие вязкости воды и жидкого топлива, расход топлива, определенный по тарировочным характеристикам, должен быть умножен на поправочный коэффициент П. Этот коэффициент может быть определен при работе на стационарном режиме с нагрузкой блока не менее 0,5Л ном из соотношения [c.79]

Понижение температур наддувочного воздуха при работе двигателя под нагрузкой позволяет уменьшить расход топлива и оказывает положительное влияние на моторесурс двигателя. Однако массогабаритные показатели охладителя воздуха и холодильника тепловоза находятся в обратной зависимости от температуры воздуха. При работе же двигателя на холостом ходу и малых нагрузках коэффициент избытка воздуха для сгорания топлива достигает чрезмерно больших значений, вследствие чего может происходить несовершенное сгорание топлива, часть его будет поступать в картерное масло и ухудшать его качество. Поэтому на этих режимах целесообразно поддерживать более высокую температуру воздуха, что повышает индикаторный к. п. д. двигателя. Таким образом, исходя из условий переменного режима работы тепловозного двигателя предъявляются различные требования к охлаждению наддувочного воздуха. [c.141]

Наиболее быстрое регулирование режима двигателя — изменение давления рабочего тела. Одновременно для поддержания постоянной температуры нагревателя регулируется и подача топлива. Для сохранения оптимального значения коэффициента избытка воздуха, равного примерно 1,6, с помощью системы датчиков в зависимости от расхода топлива изменяется и расход воздуха [14]. В этом случае к. п. д. двигателя остается почти постоянным в широком диапазоне изменения нагрузки от 100 до 60%. Описанная система регулирования требует использования дополнительного резервуара с запасом рабочего тела и компрессора, который подает рабочее тело из резервуара в цилиндр двигателя или, наоборот, из цилиндра в резервуар.. [c.116]

Коэффициент холостого хода, равно как и расход топлива в номинальном режиме, постоянны для данного двигателя. Поэтому из ( 1.7) получим искомую величину нагрузки [c.105]

Пуск и автоматическое регулирование режима работы индивидуальной гидропоршневой насосной установки производится следующим образом. При пуске прежде всего проверяется отсутствие давления воздуха в камере А и, следовательно, в головке исполнительного механизма. Это указывает на то, что линия для стравливания рабочей жидкости открыта и силовой насос можно пускать без нагрузки. После пуска силового насоса открывается доступ сжатого воздуха в камеру А и головку исполнительного механизма. Давление в этих полостях постепенно увеличивается вследствие ручного перемещения указателя 6 задатчика 4 до определенного положения, которое контролируется также по перемещению стрелки 5 расходомера. Положение стрелки на дисковой диаграмме соответствует определенному расходу рабочей жидкости или определенному числу ходов погружного агрегата. По указанным вышесоображениям (непостоянство значения коэффициента расхода) расходомер должен подвергаться предварительной тарировке. [c.176]

Эффективное решение проблемы аккумулирования энергии позволило бы электроснабжающим компаниям переключить большую часть нагрузки, в настоящее время покрываемую за счет пиковых электростанций и оборудования, работающего для удовлетворения полупиковых нагрузок, на наиболее эффективные базисные электростанции (рис. 10.1). К последним обычно относятся АЭС и ТЭС, работающие на угле, имеющие высокий КПД и большее число чэсов использования установленной мощности. В полупиковом режиме чаще всего работают старые тепловые ТЭС, имеющие по сравнению с базисными электростанциями меньший КПД, или ТЭС, работающие на природном газе. В пиковом режиме обычно. работают газотурбинные установки (ГТУ) или дизельные электростанции (ДЭС). Повышение коэффициента нагрузки базисных электростанций в сочетании с аккумулированием электроэнергии,, вырабатываемой в периоды провалов графиков нагрузки, позволило бы удовлетворить потребности в пиковой энергии, не прибегая к услугам старых, менее эффективных электростанций. В результате такого перераспределения не только увеличилась бы общая эффективность производства электроэнергии, но и сократился бы расход ценных видов органического топлива. Совершенствование аккумулирования электроэнергии способствовало бы также более эффективному вовлечению в использование в рамках объеди- [c.243]

При ручном регулировании повышенный расход топлива вызывается в первую очередь большими потерями тепла с уходящими газами при чрезме рном коэффициенте избытка воздуха, подаваемого в топку, или, наоборот, потерями тепла от химической неполноты сгорания при недостатке воздуха. Другой причиной повышенного расхода топлива при ручном регулировании является трудность ведения процесса в строгом соответствии с графиком нагрузки. Как показывает опыт эксплуатации котельных, работающих по отопительному графику, перерасход топлива часто вызывается тенденцией обслуживающего персонала к neiperpeBy помещений. Особенно это относится к котельным, работающим на жидком либо газообразном топливе, так как в этом случае от обслуживающего персонала не требуется никакого дополнительного труда для повышения производительности котлоагрегата. Перерасход топлива возникает также ввиду сложности ручного регулирования в переходных режимах и при резких колебаниях нагрузки. Причиной повышенного расхода топлива может быть также недостаточная квалификация обслуживающего персонала. Для устранения отмеченных недостатков эксплуатации, 252 [c.252]

Исследование нестационарных температурных полей теплоносителя в пучках витых труб с целью определения эффективных коэффициентов диффузии АГд при увеличении и уменьшении расхода теплоносителя первоначально было проведено с быстрым изменением расхода на 12%. В этом случае исследования имеют в большой степени методический характер, так как позволяют наметить пути дальнейшего изучения процесса нестационарного тепломассопереноса для рассматриваемого типа нестационарности, имеющего большое практическое значение при эксплуатгщии теплообменных устройств. Действительно, в процессе работы теплообменного оборудования возможны флюктуации расхода теплоносителя при пос-тоянной мощности тепловой нагрузки, а также перевод аппарата с одного режима работы по расходу теплоносителя на другой. [c.174]

Прежде чем сформулировать дополнительные возможности Повышения надежности лопаточного аппарата, целесообразно затронуть вопрос о неиспользованных возможностях. Коэффициент запаса прочности для лопаток последних ступеней турбин большой мощности, вычисленный по статическим напряжениям, сравнительно невелпк. Как известно, для современных мощных турбин он составляет 1,5—1,6. Между тем как со стороны эксплуатации, та и со стороны турбостроительных заводов встречаются нарушения режимов работы турбины и технологии изготовления лопаток, которые соответствуют данным расчета на механическую прочность. К нарушениям нормальных условий эксплуатации относятся частые пуски и остановы, понижение начальной температуры пара, которое при сохранении нагрузки неизменной вызывает увеличение расхода, ухудшение вакуума, изменение частоты в сети, работа турбины без отдельных ступеней. К заводским нарушениям можно отнести следующие большие коэффициенты концентрации наиряжений у -кромок отверстий для скрепляющей проволоки, в месте перехода от хвостовика к перу лопатки, в ленточном бандаже, у кромки отверстий для шипов не всегда достаточная отстройка лопаток от опасных форм колебаний снижение предела выносливости при защите лодаток от эрозийного износа. Поэтому в первую о чередь необходимо потребовать строгого соблюдения режима эксплуатации и технологии изготовления рабочих лопаток. [c.214]

В стационарных условиях испытания проводят в диапазоне нагрузок от 50 % до номинальной при включенных и отключенных ПВД и различных коэффициентах избытка воздуха. При сжигании сильношлакующих топлив важно проверить режим работы экономайзеров при зашлакованных поверхностях нагрева котла. Крме того, режим работы экономайзера проверяют при пуске котла, останове, в процессе изменения нагрузки, при включении и отключении ПВД, подъеме и снижении давления, т. е. в нестационарных условиях, когда имеют место возмущения водой или топливом и их небаланс. Длительность возмущений в значительной степени определяется типом и конструкцией котла. Во всяком случае, значение возмущения должно быть согласовано с имеющими место в эксплуатации, например с возмущением, вызываемым несогласованностью питания с расходом топлива в режиме пуска и т. д. Режимы с возмущением расходов топлива или воды следует проводить во всем диапазоне изучаемых нагрузок, давлений и температур питательной воды. Опыты с уменьшенным расходом воды важны для проверки экономайзера в наиболее тяжелых условиях небаланса расходов воды и топлива. [c.275]

Ства, выделенного предприятию в соответствии с рацид-нальной структурой энергетического баланса района качественные характеристики топлива и горючих смесей должны удовлетворять требованиям соответствующих технологических процессов количество и режимы выхода побочных энергетических ресурсов определяются видом используемых топлив и режимов работы основных технологических установок суммарное потребление побочных энергетических ресурсов должно соответствовать их выходу. Модель может использоваться для краткосрочного планирования, когда целью расчетов является обоснование оптимальной потребности в топливе и энергии, и перспективного планирования, когда осуществляется выбор оптимального пути развития и реконструкции энергетического хозяйства предприятия. В первом случае модель имеет упрощенную структуру за счет исключения разделов, связанных с выбором рациональных энергоносителей для технологических процессов, типоразмеров энергогенерирующего оборудования, схемы теплоснабжения и ряда других вопросов, относящихся к стадии проектирования объектов. Основное внимание в такой модели уделяется взаиглозаменяемости ресурсов, эффективному использованию побочных энергетических ресурсов, покрытию графиков тепловой нагрузки и т. п. Наряду со стоимостными показателями здесь могут использоваться в качестве критериев минимальные расходы топлива и энергии, поступающих со стороны, или максимальный коэффициент полезного использования энергии. Во втором случае при обосновании путей развития и реконструкции энергетики предприятия в модели должны рассматриваться все перечисленные выше задачи. Критерием оптимальности такой модели является минимум суммарных приведенных затрат. [c.237]

По мере прикрытия дроссельной заслонки и снижения нагрузки вследствие увеличения сопротивлений в системе впуска (см. гл. IV) коэффициент наполнения I] / падает более резко при повышении частоты вращения (см. рис. 37), а максимум эффективной мощности смещается в сторону меньшей частоты вращения соответственно снижается максимальная частота вращения холостого хода и при некоторых положениях заслонки становится ниже номинальной. Этпм можно воспользоваться для предотвращения разноса в случае уменьшения нагрузки у карбюраторного двпгателя. Прп положении дроссельной заслонки, соответствующем наибольшему значению а, удельные расходы будут наименьшими прп дальнейшем прикрытии дроссельной заслонки на всех скоростных режимах они будут увеличиваться. [c.198]

В зоне больших нагрузок из-за умепь-ПJeния коэффициента избытка воздуха топливо полностью не сгорает и в точке 3 появляется дымность отработавших газов. Дальнейшее увеличение нагрузки и снижение а значительно ухудшает процесс сгорания, г),- 1П1тенснвно падает, Эксплуатация дизеля на этих режимах недопустима вследствие повышенного изнашивания деталей поршневой группы и других факторов. Поэтому выбор оптимального часового расхода топлива по регулировочной характеристике, рассмотренный ранее, очень важен для увеличения моторесурса дизелей. [c.169]

Согласно методике расчета, изложенной в СНиП, в двухтрубных магистральных и распределительных сетях открытых систем теплоснабжения при регулировании режима отпуска тепловой энергии по отопительному графику нагрузка горячего водоснабжения учитывается с коэффициентом, равным 0,6 среднечасового расхода воды [см. формулу (XI.2)], т. е. 0,.. = 0,6 по повышенному графику нагрузка горячего водоснабжения не учитывается вообще. Однако расходы воды в подающей и обратной магистралях принп-маются одинаковыми. При этом действительный расход является условным и определяется из равенства потерь напора в подающей и обратной магистрали. Фактические эксплуатационные потери напора в этих магистралях не равны расчетным, равна только сумма потерь в них. [c.185]

Управляющие дросселирующие устройства интересующих нас типов состоят из дросселей переменного и постоянного сечений, которые соединяются таким образом, что могут в соответствии с требованиями изменять сопротивление потоку жидкости, подаваемой от источника питания к гидродвигателю при перемещении управляющего элемента в зависимости от какого-либо внешнего сигнала. Будем считать, что о характере нагрузки нам ничего не известно и что величина перепада давлений на гидродвигателе и расход через него могут независимо принимать любые значения вплоть до максимального. Нашей задачей является составление эквивалентной схемы для каждого типа дросселирующего устройства и его рабочего режима, а также вывод на основе этой схемы функциональной зависимости между р , положением штока х (или другого входного сигнала) и известными постоянными величинами. Эту функциональную зависимость можно построить в виде графика для каждого конкретного дросселирующего устройства в системе координат — <7 . В некоторых случаях это уравнение можно продифференцировать и получить соответствующие коэффициенты. Однако в ряде случаев порядок уравнения является настолько высоким, что получение общих выражений для коэффициентов затруднительно, хотя их и можно определить для некоторых отдельных точек, например для начала координат. [c.163]

Следует уточнить, что N обозначает мощность, подведенную к винту вертолета, а не мощность двигателя. Величина нагрузки на мощность д показывает, сколько килограммов массы в состоянии удержать на режиме висения винт, к которому подведена мощность 1 кВт. При проектировании модели вертолета удобнее пользоваться мощностью двигателя, а не мощностью на валу винта. В этом случае необходимо учитывать коэффициент полезного действия по мощности, обозначаемый Очевидно, что некоторая часть мощности двигателя должна бы ь затрачена на вращение рулевого винта и охлаждение двигателя вентиляторо.м. Некоторая часть мощности двигателя тратится в шестеренках или на ремнях редуктора, передачах и в муфте сцепления. Расход мощности двигатетя наглядно показан на рис. 2.11. [c.29]

Расчетные тепловые нагрузки котельной определяются по суммарным часовым расходам тепла всех потребителей с учетом значений коэффициентов одновременности потребления тепла, потерь тепла в сетях и расходов на собственные нужды котельной для трех характерных. режимов. Такими режимами являются максимально зимний, соответствующий расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления среднеотопительный, принимаемый при средней температуре наружного воздуха за отопирельный перлод, и летний, характеризующийся расходом тепла на технологические нужды и горячее водоснабжение. [c.4]

Стойкость футеровки стен электропечи при использовании металлизованных окатышей, несколько ниже, чем при работе на ломе. Расход огнеупоров в этом случае увеличивается на 10 %. Основной причиной этого является усиление оплавления футеровки вследствие длительного интенсивного омывания или забрызгивания ее высокожелезистым шлаком, пропитывающим наружные рабочие слои огнеупорного материала и снижающим фактическую огнеупорность и температуру плавления рабочего слоя кирпича, а также вследствие увеличения теплового облучения футеровки дугами. Установлено, что при одинаковых значениях вторичного напряжения плавление окатышей по сравнению с плавлением лома характеризуется увеличением эффективной мощности, лучшим распределением ее по фазам, что обусловлено уменьшением фактического реактанса печной установки и увеличением коэффициента мощности os ш примерно на 10 %. Вследствие этого увеличивается мощность дуг, возрастает тепловая нагрузка на футеровку стен и усиливается ее износ. Поэтому водяное охлаждение футеровки стен особенно целесообразно и эффективно для сверхмощных печей, работающих на металлизованных окатьццах (повьццается стойкость футеровки при работе на эффективных электрических режимах) [9]. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...