Коэффициент расхода режима

При квадратичном режиме истечения, который чаще всего наблюдается для маловязких жидкостей, коэффициент расхода можно принимать постоянным в течение всего процесса. Тогда интеграл уравнения (XI—1), дающий время частичного опорожнения сосуда от начального уровня Яо до произвольного уровня Я, будет иметь вид [c.303]

Коэффициент расхода р, выпускного устройства определяется его конструкцией. Значения р для отверстий и насадков при квадратично.м режиме истечения см. в гл. VI и VII и в приложении 2. [c.304]

При работе водослива в затопленном режиме уменьшение расхода учитывается путем умножения коэффициента расхода на коэффициент затопления Оп, который можно определить по формуле [c.82]

Числовые значения коэффициента расхода цо составляют 0,65. .. 0,90 для турбулентного режима движения жидкости, при котором [c.76]

Все сказанное о коэффициенте расхода относится к случаю истечения жидкости при турбулентном режиме, т. е. при больших [c.129]

В случае истечения жидкости из отверстия при ламинарном режиме коэффициент расхода зависит от числа Re, т. е. ц = = /(Re), поскольку при этом режиме местные сопротивления зависят от числа Re. Числовые значения коэффициента расхода ц для различных видов отверстий, работающих в условиях ламинарного режима, устанавливаются опытным путем и приводятся в специальной литературе. [c.199]

Определить коэффициент расхода для верхнего отверстия при установившемся режиме и //, постоянны). [c.120]

Приведенные выше значения относятся как к воде, так и к другим жидкостям в случае турбулентного режима, когда число Рейнольдса Re достаточно велико. При больших числах Рейнольдса Re, вычисленных для сжатого сечения, коэффициент расхода р,,, оказывается не зависящим от Re при малых же числах Re (меньших 50) коэффициент расхода существенно зависит от Re с уменьшением Re величина также уменьшается. [c.384]

Коэффициент расхода ф, вообще говоря, зависит от геометрических особенностей форм движителя и от режима его работы. При заданном В наилучшие возможные к.п.д. ц соответствуют максимально возможным значениям ф. Иначе говоря, при заданных габаритах и тяге наивыгоднейший случай соответствует наибольшему количеству воздуха или жидкости, которое можно пропустить через движитель. [c.145]

Для устройства, приведенного на рис. 5.17, при турбулентном режиме истечения коэффициент расхода ц может быть определен ло следующим зависимостям [c.154]

В моделях учтены виброударные явления штока реле [21, возможность смены направления и режимов истечения газа через проточные элементы, а также переменность коэффициентов расхода. Для этого введены ограничения на переменные и формулы преобразования геометрических величин зазоров в эффективные. [c.103]

Более общее выражение для коэффициента расхода, справедливое и для докритических режимов, можно получить, записав расход (112) через параметры потока газа без потерь, учтя их при помощи коэффициента пропорциональности jx [c.219]

При расчете паровых турбин на режимах, отличающихся от номинальных, широко используются закон конуса Стодолы и метод расчета с конца (см. приложение III). Формула Стодолы обеспечивает достаточную точность при таких отклонениях от расчетного режима, когда изменения степени реактивности, коэффициентов расхода и потерь энергии невелики и ими можно пренебречь [53]. Однако формула Стодолы применяется и при больших отклонениях от номинального режима, вплоть до режимов холостого хода. Расчет ЦНД при малых расходах с использованием конуса Стодолы дает погрешность из-за существенного изменения условий работы не только последней, но и предыдущих ступеней ЦНД. Сравнение опытных значений давлений перед ЦНД [79] в диапазоне массовых расходов (0,023 -0,044) G om с расчетом по формуле Стодолы дает погрешность 10—15 % опытного значения давления. Такая погрешность является удовлетворительной для приближенной оценки работы всего ЦНД. При расчете же отдельных ступеней ЦНД, особенно последних, погрешность может значительно возрасти и выйти за допустимые пределы даже для оценочных расчетов. [c.183]

Влияние изменений в расходе циркулирующей воды в однотрубном стояке системы отопления на коэффициент расхода тепла приборами, по расчетам Ю. П. Соколова, приведено в табл. 1-10 (для режима при t n). [c.29]

Выразим коэффициент расхода через коэффициент расхода второго критического режима [61] [c.221]

СКОРО отношения давлений и соответственно коэффициентов расхода при изменении формы сопла, дисперсности, степени влажности и других параметров, определяющих характеристики второго критического режима (ji и е ) и, следовательно, ц. Вместе с тем (6.13) имеет и очевидное преимущество для двухфазной среды влияние физических свойств среды и других факторов учитывается соответствующим выбором е . [c.222]

Коэффициенты расхода суживающихся сопл в соответствии с (6.13) и (6.14) определяются через характеристики второго критического режима, которые необходимо установить в зависимости [c.222]

Для подавляющего большинства режимов увеличение коэффициента расхода воздуха закономерно уменьшает произведение < B-Fp р. Наиболее высокие значения (JP- Fp р = 7000 -j- 9500 ккал кг топлива получены при = 0,25, при всех других значениях = 0,35 -f 0,5 произведение Q -V р= 7000 -f 6000 ккал/кг топлива. [c.200]

Для подавляющего большинства режимов к.п.д. процесса закономерно уменьшается с увеличением коэффициента расхода воздуха. Лишь в области высоких давлений (Р = 50 н- 200 ama) и при низких температурах Т 1000° К) к.п.д. мало зависит от коэффициента расхода воздуха в пределах = 0,25 - - 0,5. [c.201]

Вследствие гидравлических потерь, определяемых в основном выбором конструкции и режима движения жидкости внутри распылителя, происходит уменьшение давления топлива и увеличение эквивалентной действующей характеристики. Если влияние гидравлических сопротивлений на величину преобладает по сравнению с влиянием падения момента количества движения, то значение эквивалентной действующей характеристики по величине может быть больше значения геометрической характеристики. Это приводит к уменьшению коэффициента расхода и толщины пленки, а также к увеличению угла факела. [c.86]

В работе предлагается методика динамического расчета пневмопривода с регулятором давления для общего случая независимо от характера истечения сжатого воздуха и режима движения поршня двустороннего привода (режим — произвольный, а коэффициент расхода регулятора — переменный). [c.29]

Форма проходного сечения дроссельного канала не должна значительно изменять коэффициент расхода жидкости при изменении теплового режима. [c.345]

Различные величины, которые влияют на энергию, воспринимаемую 1 кГ жидкости в насосе, геометрически не зависят от коэффициента режима ф, а зависят только от коэффициента расхода х. Напротив, величины, которые влияют на энергию, отдаваемую 1 кГ жидкости в турбине, геометрически зависят как от X, так и от ф. Для того чтобы различать режимы работы, необходимо добавить к принятым обозначениям дополнительные символы и дать им следующие определения. [c.157]

Выше нами установлены зависимости отдельных напоров от расхода Q, коэффициента расхода х и относительного передаточного отношения ф. Целесообразно рассмотреть особый (гипотетический) случай режима работы, когда при постоянном заданном относительном передаточном отношении ф изменяется только X. [c.165]

Для реактора наиболее нагруженным режимом работы является режим ф = 0, так как в этот момент коэффициент расхода X достигает максимального значения. Поскольку реактор на данном режиме не вращается, то его упорный подшипник нагружен только в неподвижном состоянии. После разблокирования механизма свободного хода осевая сила, действующая на реактор, пренебрежимо мала вследствие того, что она равна разности сил, действующих в осевом направлении и обусловленных статическими давлениями со стороны насосного и турбинного колес. Эти силы почти не отличаются друг от друга из-за малости радиусов соответствующих эффективных площадей давления. [c.191]

Широко применяют в качестве дросселирующих устройств местные сопротивления, используемые в зоне квадратичных режимов течения. Как было показано выше (см. гл. 7 и 8), дросселирующие элементы па базе диафрагм и насадков, где обтекаются острые кромки, уже при малых значениях Re, имеют слабо изменяющуюся от Re зависимость коэффициента расхода (х. Хорошей стабильностью зависимости р. = / (Re) обладают и клапанные щели (см. рис. 3.76). Этим обеспечивается хорошая стабильность в широком диапазоне Re квадратичных характеристик р = Q у дросселей, основанных па примепенни таких элементов. [c.376]

Для решения наносим на диаграмме ДА (< ) напор Ад и откладываем в нижней части графика заданный закон изменения коэффициента расхода затвора р = / (О (рис. XII—9, а). При этом за единицу времени принимаем промежуток 1/а. Выбираем на трубе два сечения А — непосредственно у затвора, В — возле резервуара. Отмечаем на диаграмме ДА (д) режимы течения в этих сечениях в начальный момент (точки Лд и Вд,]). Так как и /1ачальный момент расход во всех сечениях трубы одинаков и равен 0, а трением пренебрегаем, то эти точки совпадают. Индекс О—1 у точки В указывает на то, что начальный режим в этом сечении сохраняется в течение времени от нуля до единицы, т. е. до тех пор, пока первая ударная волна дойдет от затвора до резервуара. [c.349]

Начиная с данного режима, наблюдается рост потерь полного давления и внешнего сонротивлеиия и снижение коэффициента расхода в диффузоре. Увеличение интенсивности замыкающего скачка уплотнения может привести к тому, что перепад давлений на нем станет выше критического для пограничного слоя и возникнет отрыв последнего, причем вихреобразования вызовут колебания расхода воздуха и местоположения системы скачков. [c.486]

После этого нужно рассчитать коэффициент расхода р = тд/тт и скоростной коэффициент ф = аУ2д/[г1У2 для одного из режимов течения при Р>Ркр и для одного при р<Ркр (для воздуха р р = 0,528). Для этого сначала рассчитывают обратимый адиабатный процесс расширения воздуха от давления ро (начальная температура о) до рг (процесс /—2 на рис. 9.2) [c.236]

Разделив действительный расход воздуха Шц (9.7) на теоретический Шт (9.2), получим коэффициент расхода р, = /Пд//Пт. Необходимо помнйть, что в процессе расчета р, для режима, в котором р<ркр, давление в минимальном сечении Р2 это критическое давление Ркр=Ро Ркр скорость кр — критическая скорость ьУкр, совпадающая с местной скоростью звука, а расход Шт равен максимальному расходу /Пмакс (см. рис. 9.1). [c.237]

Зависимость 1 представляет собой гидравлический коэффициент расхода жидкости Цх.в = С 1.в/С ид.ш (где Gi.B — экспериментал ь н ы й расход холодной воды, Опд.ж—(расход идеальной жидкости) и характеризует совершенство исследуемого канала. При изменении про. тиводавления гидравлический коэффициент расхода практически не меняется (iiax.b—0,87). Изменение коэффициента расхода горячей жидкости (х = (37< ид.ж (где G — экспериментальный расход горячей жидкости, Оид.ж — расход идеальной жидкости, иодсчитанный по давлению в окружающей среде о переменном режиме, кривая 2) показывает, что при е<1>0,9, т. е. пока противодавление не достигает давления насыщения жидкости при Го, гидравлический коэффициент расхода (1х.в и коэффициент расхода горячей жидкости л имеют одни и те же значения. [c.270]

Это говорит о том, что данная область режимов характеризуется гидравлическим режимом течения. При дальнейшем понижении противодавления, начиная с точки ea es, происходит расслоение кривых 1 и 2, что указывает на наличие парообразования в потоке, интенсивность которого возрастает с уменьшением а- Кривая 3 также характеризует коэффициент расхода горячей жидкости, но Оид.ж рассчитывается по давлению на срезе сопла Рср. Она также указывает на наличие парообразования в потоке, но располагается (в зоне небольших Ка), естественно, выше кривой 2, поскольку перепад, срабатываемый в сопле по давлению на срезе, меньше перепада по давлению в окружающей среде. Точка расслоения кривых 2 w 3 характеризует, начало режимов, для которых характерно условие бср>Ёа, что свидетельствует о наличии кризисных явлений в потоке. Если сравнить реальный расход горячей жидкости с равновесным (диаграммный ироцесс нарообразованпя), то получим, что равновес- [c.270]

Однако следует замотить, что коэффициент расхода jl( завксиг от уровня жидкости в резервуара (от режима истечения жидкости), Учет этого ойстоятельства значительно осложняет расчеты истечения при переменном напоре. [c.20]

Оценим стандарт приращения к. п. д. при сопоставлении двух режимов. Входящий в формулу коэффициент расхода определяется экспериментально. При этом свойственный ему стандарт отражает не столько невос-производимость процесса, сколько флуктуации всех сопутствующих тарировке измерений. Таким образом, ошибка, случайная для тарировки, превращается в систематическую при измерениях. [c.105]

Поскольку коэффициент сжатия струи, величина которого в основном определяет значение коэффициента расхода р, практически не зависит от вязкости жидкости, приведенное выше значение коэффициента расхода р = 0,62 можно считать при полном слгатии струи справедливым для всех применяющихся в гидросистемах минеральных масел, а также для всех практически применяющихся диаметров отверстий и режимов работы (чисел Рейнольдса Ре >2000). [c.74]

Если гидротрансформатор работает с максимальным числом оборотов насоса Потах и турбины Птах, 3 6Г0 рвактор вращается, то осевая сила, действующая на стенки насоса и нагружающая болты В, определяется только статическим давлением (коэффициент расхода л равен нулю). Тогда выражение для Pstma.x на этом режиме записывается в виде [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...