Коэффициент треиия

При горячей прокатке стали гладкими валками угол захвата равен 15—24°, при холодной — 3—8°. При установившемся процессе прокатки коэффициент треиия может быть примерно вдвое меньше. [c.63]

Пусть диаметр вала 1 = 100 мм. Вал и ступица стальные. Высота колец = 0,1 1 = 10 мм. Наружным диаметр ступицы г/ ар = 160 мм (- = - - = 0,75), Расчетным коэффициент тре- [c.312]

Жесткость Коэффициент тре- МТ-2 Р11 ньютон на метр Н/,м [c.249]

Рис. 13.23. Зависимость коэффициента треиия в плоском канале от числа Рейнольдса при поперечном (окружном) магнитном поле, параллельном длинной стороне прямоугольного сечения канала (0, 0, Вг), и продольном магнитном поле Вх, 0, 0) [c.258]

Собственный вес затвора G= 150 т внешний диаметр катков D = 0,6 м коэффициент трения качения /г = = 0,01 см диаметр цапф [c.42]

Для механизмов (рис. 10.21) даны ледующие размеры у1в = 0,1м /со = 0,1м /ле = 0,2м и ф = 60°. Коэффициенты тре ния во всех кинематических парах одинаковы / = 0,1 Яз= ЮкН ц)1 = 20с- . Радиусы цапф лд = 0,05м гд = 0,04м гс = 0,03м Определить мощности, расходуемые на трение в каждой паре моменты трения, приведенные к кривошипу АВ коэффициенты потерь для каждой кинематической пары и суммарный. Результаты, полученные для обоих механизмов, сравнить. [c.165]

Таблица 7.1. Ориентировочные значения коэффициента сцепления и коэффициента треиия скольжения
Сплав ЦАМ 10-5 (табл. 61) имеет коэффициент треиия 0,009 со смазкой и 0,35 без смазки. Он является заменителем в подшипниках оловянистых бронз [c.61]

Работает до —70° G Высокая То же То же Высокая (кроме концентрированных при высокой температуре) е = Зн-3.2 tg 6 = = 0,002- 0,016 ру = 10 о.и см статический коэффициент тре-ння 0,58 [c.327]

Примеры самоустанавливающихся опор приведены на фиг. 227 и 228. Средние величины коэффициентов тре- [c.480]

Величины коэффициентов тре-ни я, найденные в лабораторных условиях (табл.. 5 и 6), могут быть использованы лишь для ориентировочных расчетов ввиду возможного несоответствия реальных условий работы трущейся пары условиям проведения экспериментов в лаборатории. [c.436]

Рис. 1. Зависимость коэффициента треиия от температуры при трении стального шарика но покрытиям, образованным различными связующими материалами

Здесь = — относительное изменение коэффициента тре- [c.165]

Ha рис. 9-21 показано влияние числа Маха Moo на коэффициент тре][ия в пограничном слое на теплоизолированной пластине // /i = =/(Моо), где f—коэффициент трения, вычисленный по уравнению (9-96) /I — коэффициент трения в погранично.м слое с постоянной плотностью, рассчитанный при том же значении Reg. На график нанесены экспериментальные точки. При М 5 расчет хорошо согласуется с экспериментами, ко- [c.255]

Р II с. 2.39. Коэффициент треиия fi на границе раздела пар—жидкая пленка [c.88]

I — перемещение ролика по траектории fi — коэффициент тре- ния ролика, приведенный к траектории его центра. [c.257]

Коэффициент треиия зависит от скорости, вида и состояния ВПП и конструкции тормозной системы. На рис. 1.14 показаны предельно допустимые значения коэффициента трения, полученные экспериментально при условии, что заторможенное, колесо катится без юза со степенью проскальзывания т/ [c.40]

Варианты 16—20 (рнс. 117, схема 4). Камень скользит в течение т с по участку АВ откоса, составляющему угол а с горизонтом и имеющему длину I. Его начальная скорость Vj. Коэффициент тре ия скольжен 1я кам Я по откосу раве f. Имея в точке В скорость 1 д, камень через Т с ударяется в точке С о вертикальную защитную стену. При решении за.пачн принять камень за материальную точку сопротивление воздуха ir учитывать. [c.126]

Негладкой наклонной плоскости придан тагой угол ot наклона к горизонту, что тяжелое тело, помещенноа ьа эту p,.iio-скость, спускается с той постоянной скоростью, которая ему соо6> щена в начале движения. Определить коэффициент треьия /. [c.53]

Найти ускорение груза А массой 10 кг, скользящего по наклонной плоскости (составляющей с горизонтом угол а = С0°) и приводящего в движение тело массой 2 кг (рис. 281). Блок D — однородный диск Ma oii 1 кг, массой блока С пренебречь, коэффициент треиия между телом и наклонной плоскостью равеп 0,1. [c.315]

Изменение величины коэффициента трения покоя. На фиг. 332 показано изменение величины коэффициента трения покоя по мере изменения давления для различных фрикционных материалов при трении по стальному шкиву, имеющему твердость поверхности трения ЯВ415. При опытах было установлено, что для большинства асбофрикционных материалов величина коэффициента трения покоя выше величины коэффициента тре-ния движения. Разница между величинами коэффициента трения покоя и коэф- 0,1 фициента трения движения при скорости 1—1,5 см/сек обычно составляла 5—10%, но иногда достигала 15—30%. Таким образом, величины тормозных статических моментов значительно превышают величины 0,5 расчетных тормозных моментов, подсчитанные по рекомендованным значениям (J l коэффициента трения движения. Переход от статического трения (коэффициент трения покоя) к трению кинетическому происходит обычно не плавно, а скачкообразно. Вследствие упругости контакта двух тел, скользящих одно относительно другого, возникают скачки при трении, объясняемые периодически повторяющимися процессами возникновения и последующего исчезновения упругих напряжений (релаксационные колебания). Эти скачки возникают только в том случае, если сила трения покоя превышает силу трения при установившемся движении. [c.559]

Повышение екорости скольжения при сохраненни температуры увеличивает коэффициент трения. В зависимости от режимов работы коэффициент треиия ивдшипиикав в период ио-рмалькон работы без сказки может быть в пределах 0,04—0,23. [c.50]

В отличие от крепежных резьб, где необходимо большое сопротивление самоот-викчиванию, для кинематических резьб важно иметь малое трение. При прочих ракиых условиях (шероховатость поверхности, род смазочного материала, материал деталей, угол подъема резьбы) приведенный коэффициент треиия трапсиеидальной ревьбы [c.198]

Машина позволяет определять силу треиия материалов в широком диапазоне температур как при сухом трении, так и при различных режимах смазки. Для этого машину предварительно тарируют, причем каждому значению гарпровочной нагру.зки соответствует определенное отклонение стрелки самописца, т. е. своя ордината на ленте самописца. Связь между силой треиия F, необходимой для расчета коэффициента треиия, и тарировочным усилием Р устанавливается следующими соотношениями. При схемах трения [c.236]

Для получения численного значения наибольшей силы выпрес-совки пользуются приведенной выше формулой, только коэффициент треиия f an заменяют коэффициентом трения при вы-прессовке. [c.247]

При проверке износостойкости и определении коэффициентов тре ния пластмасс, предназначенных для работы в абразивной среде, контрте лом может служить абразивное полотно или бумага. Для истирания пла стмасс нельзя рекомендовать (подобно ГОСТ 426-57 для резины) прово дить стабилизацию абразивной шкурки. Истирание должно производиться по свежей поверхности йонтртела. [c.99]

Р II с. 1. Зависимость коэффициента треиия пар от температуры в вакууме 2 10- л л рт. ст. (Р = = 1,25 К-Г/СЛ12, V = 0,9 м/сек) [c.46]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент треиия : [c.73] [c.276] [c.303] [c.18] [c.148] [c.176] [c.89] [c.64] [c.55] [c.200] [c.248] [c.275] [c.345] [c.354] [c.497] [c.82] [c.19] [c.110] [c.155] [c.204] [c.85] [c.43] [c.149] [c.436]

Основы теории резания металлов (1975) -- [ c.58 , c.120 , c.126 ]

ПОИСК

Треиае

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...