Параметр тепловой безразмерный

При всех г 0 значение 2=0 соответствует поверхности разрушения. Введем далее безразмерные температуру 0, скорость перемещения разрушающейся поверхности и некоторый параметр тепловой эффективности разрушающегося материала т [c.61]

Число параметров в правой части уравнения уменьшилось, так как ///=1, т. е. мы избавились от того параметра, который приняли за единицу измерения. Если теперь ввести еще три новых единицы измерения для времени / /v, для массы pt и, наконец, для отношения тепловой мощности к перепаду температур XI (в рассматриваемой системе величин единицы Вт и К раздельно не встречаются, а входят лишь в комбинации Вт/К), то в правой части рассматриваемой зависимости останется всего два безразмерных параметра [c.82]

Основными характеристиками или параметрами любого цикла теплового двигателя являются следующие безразмерные величины [c.260]

При заданной плотности теплового потока определяющим критерием служит число Рейнольдса пленки. В области изменения безразмерных параметров [c.58]

Работа с моделью. Поиск оптимальных значений величин осуществляется в режиме диалога с ЭВМ. С клавиатуры дисплея вводятся данные для расчета очередного варианта, т. е. очередное значение длины ребра I. ЭВМ вычисляет и выводит на экран дисплея значение целевой функции (безразмерного теплового потока), а также дополнительную информацию график изменения температуры по длине ребра, коэффициент эффективности Е, параметр [c.227]

Переменные величины, входящие в уравнения теплового баланса и теплопередачи (температуры горячего и холодного теплоносителей, их полные теплоемкости массового расхода, коэффициент теплопередачи) могут быть сгруппированы в безразмерные параметры (характеристики), обладающие определенным физическим смыслом. Некоторые из этих характеристик уже встречались при изучении теплового расчета теплообменников, основанного на совместном решении уравнений теплового баланса и теплопередачи. [c.434]

Одноименные безразмерные определяющие критерии подобия должны быть соответственно равны. Просто моделировать процессы, в которых физические характеристики сред постоянны. Если же переменность этих характеристик существенно проявляется в процессе, то точное моделирование, например конвективного теплообмена, в широком интервале рода жидкости и температурных параметров крайне затруднительно и тогда применяют приближенное моделирование. В частности, пользуются локальным тепловым моделированием, осуществляя подобие не во всем устройстве, а только в том месте, где изучается теплоотдача. [c.162]

Скорость роста пузырьков зависит от интенсивности подвода теплоты обеими составляющими теплового потока. В качестве параметра, определяющего интенсивность теплообмена при кипении, может быть использовано число Якоба. Число Якоба получается при приведении системы дифференциальных уравнений и условий однозначности, описывающих теплообмен ттри кипении жидкости, к-безразмерному виду. Для указанной системы получено уравнение подобия (13-8). Последний безразмерный комплекс, входящий в правую часть этого уравнение, является числом Якоба [c.299]

Итак, соотношение толщин динамического, теплового и диффузионного пограничных слоев и характерного размера тела полностью определяется четырьмя безразмерными критериями — числами Рейнольдса, Прандтля, Шмидта (или Льюиса). Эти критерии, наряду с числом Маха, определяющим газодинамическую картину течения, называются также параметрами подобия. При одинаковых значениях соответствующих критериев в двух различных вариантах обтекания явления окажутся подобными. [c.39]

На рис. 8-7, а, б даны некоторые результаты численных расчетов по приведенным выше соотношениям. Следует отметить, что суммарный тепловой эффект поверхностных процессов и молекулярная масса при Mv очень слабо зависят от коэффициента теплообмена (а/ср) , а величина давления ре влияет на эти параметры лишь в том случае, когда оно меньше атмосферного. Таким образом, можно констатировать, что параметры испарения в основном зависят от температуры поверхности Ти,. Однако при этом следует сделать одно важное уточнение. На рис. 8-8 представлены результаты расчета зависимости безразмерной скорости И [c.203]

Рассмотрим влияние колебаний скорости внешнего потока с постоянной амплитудой колебаний на тепловой пограничный слой в предположении, что диссипацией кинетической энергии можно пренебречь. Это допущение может быть оправдано для сравнительно небольших амплитуд колебания скорости. Пренебрегая в первом приближении влиянием нелинейных членов как в пульсационном, так и в осредненном по времени уравнениях энергии и используя выражение (277), получим уравнения теплового пограничного слоя для степенного закона изменения скорости Uo = Ах" относительно безразмерных параметров для осредненного движения [c.110]

Из анализа механизма воздействий тепловой нестационарности на структуру турбулентного потока газа следует, что критерием этого воздействия может быть безразмерный параметр [c.34]

Полученная формула свидетельствует об одинаковом механизме воздействия нестационарных граничных условий на процесс тепломассообмена в пучке витых труб независимо от числа Рг д. Действительно, производная по времени мощности тепловой нагрузки ЭЛ /Эг связана с производной для температуры стенки ЭГ /Эг, входящей в безразмерный параметр, определяемый выражением (5.46) и учитывающий изменение турбулентной структуры потока в пристенном слое при изменении температуры стенки труб. Поэтому действие величины дN/ )т)y на коэффициент к должно быть независимым от шага закрутки витых труб, или числа Рг . В то же время с уменьшением числа Рг, , (или 3/(1) интенсивность закрутки потока в пучке возрастает, а рост закрутки потока увеличивает уровень турбулентности прежде всего в пристенном слое, интенсифицируя обменные процессы между пристенным слоем и ядром потока. Кроме того, увеличиваются конвективный перенос между соседними ячейками пучка и организованный перенос массы теплоносителя по винтовым каналам труб в межтрубном пространстве. Эти обменные процессы в пучке витых труб должны ускорять процесс выравнивания температурных неравномерностей в потоке при уменьшении числа Рг и при нестационарном протекании тепломассообменных процессов. Поэтому при одинаковой структуре формул (5.63) и (5.60) для пучков с Рг = 57 и 220 и идентичной качественной зависимости коэффициента к от числа Фурье Ро количественно результаты расчета по (5.63) и (5.60) отличаются при одном и том же числе Ро (рис. 5.18, 5.19). При этом для пучка с числом Рг = 57 значения коэффициента к в первые моменты времени существенно меньше, чем значения коэффициента к для пучка с Рг = 220. При Рг = 10 [c.167]

Вышеприведенные формулы относятся, как было сказано, к длинным трубам. На входных участках труб коэффициент теплоотдачи а получает большие значения, чем дают эти формулы. Объясняется это тем, что по мере удаления от входа в трубу динамические или тепловые пристенные слои утолщаются, достигая (не обязательно одновременно) оси трубы. Участок трубы до места смыкания одноименных слоев является стабилизирующим участком для скоростного и температурного полей, соответственно. За этим участком безразмерные эпюры распределения скоростей и температур перестают изменяться от одного поперечного сечения трубы к другому, если не считать второстепенной зависимости их (через физические параметры) от местных температур стенки и потока. Характер деформации эпюр температур схематически показан на рис. 5-1. [c.124]

Особенностью теплоотдачи при ламинарном течении металлов является то, что эпюры безразмерных температур стабилизируются на протяжении всего только нескольких диаметров от начала теплового воздействия (поле скоростей считается уже сформированным). Поэтому зависящий от Ijd коэффициент l здесь незначительно отличается от единицы. Вследствие малости температурных напоров можно положить, что и С =1. Если принять, как это делается при ламинарном течении любых сред, что силы инерции предельно слабо влияют на гидромеханическую сторону движения, то нужно будет число Re исключить из состава параметров, определяющих собой значение числа Nu. Вместе с Re выпадает также число Рг и согласно формуле (4-41а) [c.128]

В связи со сказанным общую связь между безразмерными параметрами целесообразно записать в следующем виде (для заданного закона распределения теплового потока по периметру канала) [c.380]

Идентичность безразмерных профилей температуры и скорости при Рг=1 указывает на то, что и тепловая задача имеет автомодельные решения. Для определения параметра подобия можно было бы провести такой же анализ, как и для гидродинамической задачи, однако представляется весьма вероятным, что параметр подобия остается тем же самым. Предположим, что это так. Если с помощью указанного параметра нам удастся получить автомодельные решения, то принятое допущение будем считать правильным. [c.248]

Для анализа влияния числа оборотов ротора на к.п.д., тепловой мощности насадки и ее гидравлического сопротивления использованы безразмерные параметры (39) и (40). Гидравлическое сопротивление насадки остается неизменным. Тепловая мощность насадки q зависит от числа оборотов. С увеличением числа оборотов насадки она понижается, а к.п.д. возрастает. Наибольшее увеличение к.п.д. наблюдается при увеличении числа оборотов до [c.78]

Для некруглых каналов удобнее временной масштаб V СрЕРи и безразмерный параметр тепловой нестационарности [c.34]

В отличие от рассмотренной выше задачи, условия подогрева теперь определяются только одним параметром — мощностью источников д. Соответственно этому имеется лишь один безразмерный параметр подобия — число Рэлея определенное через мощность источников. При составлении безразмерных уравнений для амплитуд возмущений теперь удобно выбрать в качестве единицы температуры величину дНУ2к. Оставляя все другие единицы прежними, получим уравнения нейтральных возмущений, совпадающие с (40.5), с той, однако, разницей, что вместо К теперь в систему войдет параметр а безразмерный равновесный градиент Го на основании (40.7) и с учетом нового выбора единицы температуры равен Го= —2г. Граничные условия для амплитуд возмущений отличаются от (40.6) только в одном пункте — на нижней границе отсутствует тепловой поток 0 = О при г = 0. Решение краевой задачи дает нейтральную кривую Кд(/ ) с минимумом, определяемым значениями [c.283]

Безразмерные переменные и критерии подобия. Решение Г, о> и г зависит от набора физических констант— входных данных задачи. Кроме коэффициентов а, V, Ря, ВХ0ДЯШ.ИХ в уравнения переноса тепла и завихренности, имеется ряд параметров, описываюш,их геометрию расчетной области, а также тепловой и гидродинамический режимы на границах и в начальный момент времени. Чтобы обобщить решение задачи и уменьшить число параметров, вводят безразмерные переменные. [c.13]

Теплообмен газового пузырька при малых радиальных пульсациях, ускоряющемся сжатии и расгапренпи. Для анализа возможных законов, определяющих осредненную интенсивность меж-фазного теплообмена через осредненные параметры фаз и их теплофизические характеристики, рассмотрим формулы, следующие из линейного решения (5.8.14), для безразмерного теплового потока в пузырек, определяемого числом Нуссельта, для двух характерных режимов радиального движения пузырька с инертным газом (фо = 0) колебательного (Я iQ) и режима, ускоряющегося по экспоненте сжатия пли расширения Н = Е О, где Е определяет показатель е в (5.6.10)). Эти два режи.ма являются характерными, например, при распространении ударных волн в пузырьковой среде ускоряющееся сжатие — на переднем фронте волны, колебательный — в конце достаточно сильной волны. [c.310]

Безразмерный параметр fi представляет собой отношение количества теплоты, выделенной на жидкостном участке за счет объемного теп-ловьщеления, к суммарному количеству теплоты, поглощенной потоком охладителя до входа в элемент и на жидкостном участке. Если Ех = 1, то через начало области испарения тепловой поток не проходит и Bbh полняется условие адиабатичности (7.4). При 1 < 1 через фронт зоны испарения теплота теплопроводностью передается на жидкостной j ao-ток - условие (7.7). [c.162]

Мы везде полностью отвлекаемся от тепловых потерь, которыми может сопровождаться распространение детонационной волны. Как и в случае мед ленного горения, эти потери могут сделать распространение детонации невоз мо>1<ным. При детонации в трубе источником потерь являются в первую оче редь отвод тепла через стенки трубы и замедление газа благодаря трению Безразмерную автомодельную переменную в этой задаче можно опре де.пнть как r/t s/q, где характерный постоянный параметр q — теплота рсак ЦИН на единицу массы. [c.679]

YУ sPs J и9 p) — относительный коэффициент тепловой активности, р = RTJE — безразмерный пара етр, Ье = ВЫ — число Льюиса — Семенова, у, лх — безразмерные параметры, индекс х отвечает параметрам твердой фазы. [c.304]

Уравнение Клайперона. Состояние газа может быть охарактеризовано тремя определяющими параметрами абсолютной температурой Т, плотностью р и давлением р. Анализируя размерности этих параметров, можно заметить, что безразмерные комплексы из этих величин получить невозможно. Действительно, размерность температуры не содержится в двух других параметрах, а размерность времени содержится только в формуле для размерности давления. Поэтому предположим, что состояние газа определяется значением температуры, плотности и одной какой-либо физической постоянной, в формуле размерности для которой была бы размерность температуры и линейных размеров. Такой величиной может быть теплоемкость с , измеренная в механических единицах измерения [с ] "=1 Обозначим через А [кгс-м/кал] механический эквивалент тела. При этом = Лс , где — теплоемкость в тепловых единицах (кал/кг град). [c.165]

Рис. 3-8. Зависимость толщины унесенного слоя 5 от безразмерного времени t при нестационарном прогреве и разрушении в высокотемпературном потоке газа материалов различающихся параметром т (уве-1ичение т уменьшает тепловую стойкость материала в потоке газа).

Под характерными временем установления понимается промежуток времени, необходимый для достижения того или иного состояния или конкретного значения некоторого безразмерного параметра при заданном режиме изменения внешних условий. Например, часто приходится определять, как долго продлится период нагрева до начала разрушения внешней поверхности теплозащитного покрытия при определенном законе изменения теплового потока. Используя связь температуры поверхности с тепловым потоком, подводимым извне, определяемую соотношениями (3-5) и (3-6), нетрудно показать, что для нагрева поверхности теплозащитного покрытия от начальной температуры То до температуры разрушения Гр потребуется следующий промежуток времени при постоянном тепловом потоке <7о— onst величина тг определяется соотношением (3-21) [c.69]

Однако аналитические методы не дают ответа на вопрос о влиянии формы тела или ее изменения на температуру и скорость разрушения при учете излучения поверхности (при этом граничное условие для уравнения теплопроводности перестает быть однородным). Отклонение от рассмотренного выше пространственно-временного подобия может быть проанализировано только численно. Забегая вперед, можно указать, что параметром, определяющим возможность использования пространственно-временного подобия, оказывается отношение подведенного конвективного до и испускаемого лучистого естТ" тепловых потоков. Влияние этого отношения на температуру поверхности обычно достаточно слабое и в инженерной практике, по крайней мере при температурах набегающего потока Те, значительно превышающих температуру поверхности Tw, может не учитываться. Что касается скорости разрушения, то отклонения от пространственно-временного подобия зависимостей Gj (t) могут быть весьма значительными. В частности, величины безразмерной скорости разрушения, полученные на малых моделях, оказываются обычно выше, чем на больших. [c.193]

Охлаждающая способность брызгальных устройств или их систем характеризуется значением средней температуры /ср = = ( 1 + 2)/2. Параметры воздуха, как правило, не связаны с нагревом и увлажнением воздуха по мере его проникновения в область капельного потока (рис. 1.5). Исключение составляет комплекс SER, куда входит температура смоченного термометра выходящего из бассейна воздуха, но, как показывает опыт, определить эту температуру в натурных условиях с достаточной точностью маловероятно. Таким образом, во всех безразмерных комплексах теплоотдача с капельной водной поверхности не связана в полной мере с тепловыми характеристиками воздушного потока в области брызгального бассейна, что обусловливает труднооценимую погрешность значений отмеченных комплексов при оценке с их помощью работы различного рода охладителей. [c.24]

Состояние атмосферы в зоне влияния брызгального устройства, как правило, учитывается безразмерным комплексом, например, коэффициентом испарения и его связью с лишь одним параметром — скоростью ветра. Что же касается теплового и влажностного воздействия одного брызгального устройства на другое, то оно в данном случае учитывается косвенно, через коэффициент f. Однозначности сложной связи атмосфера — капельный поток быть не moxj t, поскольку каждое разбрызгивающее устройство создает свой тенловлажностный факел, формирующийся в зависимости от конструкции разбрызгивателя, действующего напора, габаритов факела разбрызгивания. крупности слагающих его капель. Кроме того, неизвестно, как выбрать оптимальное расстояние между брызгальными устройствами с учетом заданного уровня охлаждения при необходимости нметь минимальную площадь брызгального бассейна. [c.62]

Поэтому при представлении опытных данных в безразмерном виде можно в критерий Фурье вместо реального времени, отсчитываемого с начала запуска, ввести некоторое условное время, учитывающее обнаруженные эффекты. Это условное время можно определить как эффективное время Гдфф. Оно должно учитывать время то, предшествующее началу резкого увеличения мощности тепловой нагрузки, а также максимальную скорость выхода этой мощности на стационарный режим (ЭЛ /Эт) . Выражение для определения величины Тдфф может быть получено на основании опытных данных. Тогда в диапазоне изменения параметров т о = 1,5. ..6 с, (ЭЛ /Эт) = (0,615. ... .. 3,64) кВт/с, Ке = 3,5 10 . .. 8,8 10 можно рекомендовать для расчета эффективного времени, учитывающего время то-предшествующее началу резкого увеличения мощности тепловой нагрузки, и производную (9Л /9т) , следующую фор-мулу [c.160]

Проведенные эксперименты показали, что при турбулентном режиме течения отличие нестационарного коэффициен та теплоотдачи от квазистационарного определяется не законами изменения граничных условий, а лишь скоростями их изменения, т. е. первыми производными от расхода, температуры стенки или плотности теплового потока на стенке. Получены соответствующие безразмерные параметры K g, К(д, определяющие изменение коэффициента теплоотдачи в нестационарных условиях. Проведенные эксперименты и их анализ показали, что влияние изменения трубулентной [c.218]

В уравнениях (9)—(12) используются безразмерные переменные Um, Ь, h, АТт, пересчитанные соответственно на Uo, - Jhobo, АТ о. Начальными условиями являются параметры начального участка. Расчетные параметры осевая скорость, осевая температура, глубина и ширина поверхностного теплового потока. [c.160]

На рис. 3-1 представлены графики зависимостп безразмерного эффективного коэффициента теплопроводности плоской экранной изоляции от номера воздушной прослойки при различных значениях критерия Ki - ЗависимостьЛ=/( ) особенно резко выражена при больших значениях теплового потока, в то время как в области малоинтенсивной теплопередачи, характеризуемой значением критерия Ki <0, 2, эффективный коэффициент теплопроводности с некоторым допущением можно считать величиной постоянной. Поэтому при некоторых конкретных числовых значениях определяющих параметров (Ki , Kifi, п) нестационарное температурное поле экранной изоляции может быть определено путем решения задачи о нагреве однослойного сплошного тела. [c.86]

Д. —У. ф. при высоких темп рах можно оценивать по ф-ле W x (T/Tf, ) P kQi)), где — темп-ра плавления кристалла, а безразмерный параметр х определяет, какую долю от размера элементарной ячейки составляет ср. квадрат теплового сме1цеиия атомов в точке плавления для большинства твёрдых тел ж 0,2—0,25. [c.574]

Многочисленные экспериментальные данные по исследованию теплоотдачи, гидравлического сопротивления и критической плотности теплового потока охватывают широкий диапазон изменения всех определяюпхих параметров. Однако до настоящего времени не разработана общая теория, которая удовлетворительно описывала, бы совокупность рассматриваемых явлений и давала бы возможность аналитически подойти к решению задачи. Расчетные соотношения можно получить, применяя методы подобия процессов. В этом направлении выполнен ряд работ, но, как правило, полученные соотношения очень сложны, содержат несколько постоянных (до пяти) и. что самое главное, часто плохо согласуются с опытными данными. Кроме того, ни одна из известных работ не дает возможности получить обобщенные зависимости для теплообмена, гидравлического сопротивления и критической тепловой нагрузки исходя из единой системы безразмерных переменных. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...