Растяжение скорость деформирования

При испытаниях деформация образца проходит в упругопластической области, деформация машины — в упругой области. Поэтому в начальной стадии растяжения скорость деформирования остается ниже заданной, а в последней [c.55]

На рис. 99 приведены диаграммы растяжения монокристаллов Мо ориентировки 1 и 3 в координатах а — 8дл и т —- при раз-личных скоростях деформирования. Видно существенное влияние на диаграммы растяжения скорости деформирования с повышением скорости величины реализуемых пластических деформаций при заданном уровне напряжений существенно уменьшаются, а напряжения, соответствующие переходу от упругого к пластическому деформированию, возрастают. На рис. 100 приведены обобщенные результаты по влиянию скорости деформирования на условный предел упругости ao,oi монокристаллов Мо ориентировки [c.125]

При растяжении скорость деформирования положительна обозначим ее через со. Очевидно, что течение [c.628]

С целью более полной проверки модели был выполнен расчетный анализ долговечности одноосных образцов при двух режимах нагружения с различными скоростями деформирования на стадиях растяжения и сжатия. В первом режиме скорости деформирования i = lO-s с-, Il2 = с во втором— gi = 10- с-, 2 =10-2 с в обоих режимах нагружения размах деформаций Де = 2%. Результаты расчетов показали, что с увеличением по модулю скорости деформирования 2 (сжимающая часть цикла) при неизменной i (растягивающая часть цикла) долговечность до зарождения межзеренного разрушения уменьшается (рис. 3.12). Такой эффект связан с уменьшением залечивания пор при сжатии (с увеличением Ibl темп уменьшения радиуса пор падает), что достаточно хорошо согласуется с имеющимися экспериментальными данными [240, 273]. [c.185]

Таким образом, проведенные исследования позволили отклонить предположения о разрушении металла коллектора в результате снижения малоцикловой прочности или коррозионного растрескивания. Необходимо подчеркнуть, что и по другим характеристикам, таким, как хрупкая прочность, сопротивление усталостным разрушениям на стадии зарождения и развития трещин на воздухе и в коррозионной среде, были подтверждены высокие показатели, при которых преждевременное разрушение коллектора не должно было бы произойти. Вместе с тем, эксперименты по замедленному деформированию (растяжение гладких образцов с малой скоростью деформирования) в коррозионной среде показали, что при составе среды, соответствующей отклонениям, имевшим место в процессе эксплуатации разрушившихся коллекторов (низкий водородный показатель pH, присутствие кислорода), может происходить значительное снижение пластичности стали, причем тем большее, чем ниже скорость деформирования. Такая закономерность соответствует зависимости критической деформации от скорости деформирования в условиях ползучести материала (см. гл. 3). Данное обстоятельство привело к необходимости изучения возможных временных процессов деформирования материала коллектора при стационарном нагружении. Выполненные эксперименты, ре-з льтаты которых будут представлены ниже, показали, что [c.328]

НИИ 2. Из этих диаграмм видно, что предел текучести и предел прочности при ударном растяжении повышаются. Исследования Н, Н. Давиденкова и других показывают, что предел текучести повышается на 20—70 %, а предел прочности — на 10—30 % по сравнению со статическим растяжением. Пластичность с ростом скорости деформирования убывает. Уже при сравнительно невысоких скоростях нагружения наблюдается склонность к хрупкому разрушению. [c.296]

Можно определить нормальный модуль , экспериментально — растяжением образцов при постоянной температуре с постоянной скоростью деформирования. Испытания также следует проводить для ряда температур из диапазона сварочных, а затем, используя формулы (11.6), подсчитать значения модуля сдвига Gi и объемного модуля Ki. [c.411]

При растяжении образца испытательная машина обеспечивает взаимное удаление его концов с заданным темпом (скоростью) деформирования. Соответствующее взаимное движение захватов машин чаще всего производится либо при помощи пары винт—гайка, либо при помощи гидравлической системы, включающей цилиндр, пор- [c.48]

Растяжение образца термопластичного полимера сопровождается образованием шейки. Однако в этом случае (в отличие от металлов) шейка постепенно распространяется на всю рабочую часть образца. Происходит это либо при постоянной, либо при слабо возрастающей нагрузке, см. участок СП на диаграмме, рис. 2.12. Далее сопротивление образца вновь начинает увеличиваться. Полная деформация к моменту разрушения нередко достигает сотен процентов. Характеристики прочности и пластичности полимеров в большей степени зависят от скорости деформирования, чем аналогичные [c.65]

Однако следует заметить, что в зависимости от напряженного состояния, скорости деформирования, температуры и других условий пластичность материала изменяется. Материал, показывающий себя хрупким при растяжении при обычной температуре, может вести себя в других условиях, как пластичный, и наоборот. [c.38]

Таблица 82. Механические свойства стали после прокатки в зависимости от температуры испытания и скорости деформирования при растяжении гладких цилиндрических образцов на универсальной машине УМ-5А [79]

Примечания 1. Образцы на растяжение — диаметр 10 мм, длина 100 мм. 2. Скорость деформирования 0,8 мм/мин. 3. Условные пределы текучести определяли после выдержки под нагрузкой 3 мин. [c.187]

Применение тиристорного управления частотой вращения электродвигателя требует очень малой энергии в цепи управления по сравнению с регулированием с помощью реостата. Благодаря импульсному характеру работы тиристора создаются благоприятные условия для преодоления инерции якоря и электродвигатель обеспечивает сохранение среднего значения крутящего момента при плавном изменении скорости деформирования в пределах нескольких порядков и, что особенно важно, при минимальной частоте вращения двигателя. Кроме того, применение стабилитронов в цепи управления частотой вращения и стабилизированного выпрямителя в цепи обмотки возбуждения электродвигателя позволяет легко обеспечить постоянство величины скорости растяжения образца. [c.84]

ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ и ПЛАСТИЧНОСТИ МАТЕРИАЛОВ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ В ШИРОКОМ ДИАПАЗОНЕ ТЕМПЕРАТУР И СКОРОСТЕЙ ДЕФОРМИРОВАНИЯ [c.122]

В качестве нагружающей системы используется машина растяжения — сжатия РМ-102, обеспечиваюш,ая силовое нагружение до 25 кН в режиме заданной скорости деформирования. Образец 1 в виде диска из матричного материала, [c.153]

Приведенные кривые модулей релаксации и зависимости напряжений от деформаций при постоянной скорости деформирования были получены для растяжения, сжатия и изгиба образцов из эпоксидной смолы на рис. 2 соответствующие сжатию кривые построены по данным работы [69]. Впоследствии те же авторы [70] построили приведенные кривые для композитов с матрицей из эпоксидной смолы и включениями в виде стеклянных шариков, или параллельных стеклянных волокон, или пузырьков воздуха (пенопласт) при всех указанных выше видах нагружения. [c.118]

В разд. II было установлено, что однонаправленный композит при продольных растяжении и сжатии, а также при поперечном растяжении обнаруживает относительно малую деформацию при разрушении. Следовательно, очевидно, что при этих видах испытаний (продольном и поперечном растяжениях и продольном сжатии) чувствительность прочности слоя к скорости деформирования окажется незначительной. В то же время нелинейный участок кривой напряжение — деформация при поперечном сжатии [c.160]

Определение вязкости, основанное на обработке экспериментальных зависимостей сопротивления деформированию. от скорости деформации, полученных при испытании образцов на растяжение-сжатие, дает возможность изучить зависимость вязкости от состояния материала и скорости деформирования. [c.16]

Другим базовым испытанием свойств материалов при неизотермическом длительном малоцикловом нагружении оказывается испытание с целью определения располагаемой пластичности материала. Такие данные могут быть получены при монотонном статическом растяжении образца с варьируемой в широких пределах скоростью деформирования в условиях заданного температурного цикла (рис. 1.3.1, д). [c.45]

Определение доли длительного статического повреждения осуществлено по результатам испытаний, выполненных с целью получения значений располагаемой пластичности материала при монотонном статическом растяжении образца с варьируемой в широких пределах скоростью деформирования в условиях заданного температурного цикла 200 860° С длительностью 5,5 мин. На [c.52]

Созданная в Лаборатории высокотемпературной металлографии Института машиноведения установка ИМАШ-22-71 обеспечивает возможность одновременного осуществления прямого наблюдения, фотографирования и киносъемки микроструктуры, записи петли гистерезиса, а также рентгеноструктурного анализа и записи изменения электросопротивления металлических образцов при их нагреве до 1200° С при статическом и циклическом нагружении. С цепью расширения пределов нагружения рабочая вакуумная камера установки смонтирована на стандартной универсальной испытательной машине У М3-Ют, что позволяет проводить испытания в широком диапазоне скоростей деформирования при статическом и малоцикловом знакопеременном растяжении — сжатии с заданной амплитудой нагрузки или деформации при автоматической записи петель гистерезиса. [c.21]

Созданная в лаборатории высокотемпературной металлографии Института машиноведения установка ИМАШ-22-71 обеспечивает возможность прямого наблюдения, фотографирования и киносъемки микроструктуры, а также рентгеноструктурного анализа и записи изменения электросопротивления металлических образцов при их нагружении и тепловом воздействии. Чтобы расширить пределы нагружения, рабочую камеру установки смонтировали на универсальной 10-т испытательной машине УМЭ-ЮТМ, что позволило проводить испытания в широком диапазоне скоростей деформирования при статическом и низкочастотном знакопостоянном и знакопеременном растяжении—сжатии, при изгибе с заданной амплитудой нагрузки или деформации при автоматической записи петель гистерезиса. На рис. 86 дана принципиальная схема установки. Она включает в себя [c.155]

Так, при испытаниях на растяжение гладких образцов и образцов с выточками при одинаковой скорости деформирования г)деф скорость деформации е на образцах с выточкой будет в несколько раз больше, так как рабочая часть образца с выточкой значительно меньше. [c.21]

При анализе критериев и границ существования приспособляемости наряду с использованием простейшей диаграммы деформирования идеально пластичного тела привлекаются механические дискретные и статистические структурные модели тел В дискретных моделях [37] рассматривается система одновременно деформирующихся на одинаковую величину подэлементов, наделенных различными упругопластическими и реологическими свойствами. Это позволяет описать влияние скорости деформирования на диаграмму растяжения металла, эффект Баушингера и циклическое упрочнение при малоцикловом нагружении, ползучесть и релаксацию при выдержках, а также воспроизвести деформационные процессы при сложном, в том числе неизотермическом нагружении. Тем самым использование моделей способствует введению надлежащих уравнений состояния в вычислительные решения задач о полях упругопластических деформаций при термоциклическом нагружении. На этой основе рассматривались вопросы неизотермического деформирования лопаток и дисков газовых турбин, образцов при термоусталостных испытаниях и, ряд других приложений. [c.30]

При симметричном цикле деформаций (рис. 3) при температуре t, когда выдержки осуществляются при достижении максимальных и минимальных деформаций цикла, напряжения 5 изменяются непропорционально деформациями. Для определения эквивалентного (по повреждаемости) времени цикла Тдэ следует учитывать скорость деформирования и нагружения в полуциклах растяжения и сжатия, различную чувствительность материалов к выдержкам при растяжении и сжатии, а также соотношение времени выдержки в полуцикле растяжения и сжатия (обозначения соответствующих времен приведены на рис. 3) [c.105]

Рис. 21. Ударное нагружение при Рис. 22. Схема определения истин-испытаниях на сжатие (а), сдвиг (б) ной скорости деформирования ра-и растяжение (в). бочей) части образца при растяже-

Испытания на растяжение обеспечивают получение наиболее полной информации о механическом поведении материала, однако методически являются наиболее сложными. Известные экспериментальные устройства для высокоскоростной деформации можно разделить на три группы а) устройства, реализующие примерно постоянную скорость деформирования нагружением образца ударом массивного тела с заданной скоростью,— маятниковые, вертикальные и ротационные копры, а также некоторые конструкции пневматических копров, в которых энергия удара намного превышает энергию разрушения образца б) устройства, в которых вследствие использования для деформирования образца кинетической энергии движения тела малой массы, сравнимой с потерей энергии на разрушение образца, скорость деформирования уменьшается в процессе испытания от максимальной в начале деформирования до минимальной в момент разрушения в) устройства с непрерывным разгоном конца образца вместе со связанными с ним конструктивными элементами в процессе деформирования, что ведет к нарастанию скорости деформирования во время испытания — пороховые устройства [386]. [c.94]

При высоких скоростях резания контактные слои сильно нагреваются. На это ясно указывают наблюдаемые структурные превращения. В таких условиях скорость деформации должна оказывать сильное влияние на напряжения в контактном слое. Так,, если предел прочности меди при растяжении (скорость деформирования 10 сек ) равен 0,7 кг мм , то напряжение при резании (скорость деформирования 10 сек и температура в контакте 600°) будет равно 1,9 кгЫм , т. е. увеличится в 2,7 раза, а при 800° увеличится в 5 раз. Аналогичная картина наблюдается и для стали, поэтому необходимо учитывать скорости деформирования контактных слоев при резании и вообще при трении. [c.79]

В условиях циклического нагружения уменьшение эффективной скорости деформирования, обусловленное либо уменьшением частоты, либо выдержкой в цикле, либо формой цикла, может вызвать существенное снижение числа циклов Nf до разрушения, как показано на рис. 3.1,6 на примере нержавеющей стали типа 304, испытанной при 600 и 700 °С и размахе деформации Ае = 1 %. Аналогичные данные получены для бейнитной стали 2,25 Сг — 1 Мо [286] при Т = 575 °С и Ле = 0,5 % выдержка в циклах растяжения и сжатия до 6 мин приводит к снижению усталостной долговечности в три-четыре раза по сравнению с непрерывным циклированием со скоростью деформирования = 4-10- с-. Подобное влияние скорости деформирования на повреждаемость материала наблюдается и на стадии роста усталостной трещины. Например, для никелевого сплава 1псопе1718 уменьшение частоты нагружения до 0,1 Гц [c.151]

Закономерности разрушения материала при длительном нагружении достаточно хорошо могут быть описаны с помощью разработанной физико-механической модели межзеренного разрушения, которая базируется на математическом описании процессов зарождения и роста пор, обусловленного как пластическим деформированием, так и диффузией вакансий, а также на введенном в гл. 2 при анализе внутризеренного вязкого разрушения понятии — потере микропластической устойчивости. Модель позволяет прогнозировать долговечность при статическом и циклическом длительном нагружениях элементов конструкций в условиях объемного напряженного состояния и переменной скорости деформирования. В частности, с помощью указанной модели могут быть описаны процессы залечивания межзе-ренных повреждений при сжатии и рассчитана долговечность в условиях циклического нагружения при различной скорости деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. [c.186]

Образцы металла в состоянии поставки, идентичные по химическому составу, термомеханической обработке и механическим свойствам металлу контролируемого аппарата или трубопровода, в среде NA E выдерживают от О до 720 ч при постоянной нагрузке, эквивалентной величине рабочих напряжений, характерных для данной конструкции. При этом в металле накапливаются микроповреждения. Затем образцы дорывают в той же среде при медленном растяжении со скоростью деформирования не более 2-10 с и определяют величину относительного сужения отражающую сопротивляемость стали сероводородному растрескиванию. [c.124]

Сочетание объемного растяжения, понижения температуры и повышения скорости деформирования способствует образованию хрупких состояний и использовано в методах серийных испытаний на ударную вязкость по Шарни и Менаже. По результатам этих испытаний строят температурные зависимости удельной энергии разрушения при ударном изгибе образцов с надрезом. Ударные испытания образцов с надрезом позволяют оценить склонность материала к образованию хрупкого состояния с понижением температуры, которая характеризуется как хладноломкость. [c.14]

Еще более резкое изменение разрушающего напряжения наблюдается при испытании надрезанных образцов. У них в вершине надреза происходит локализация пластических деформаций, в результате чего потенциал активного растворения устанавливается при значительно более высоких скоростях деформирования. Доказательством того, что именно величина установившегося потенциала определяет влияние скорости деформации на разрушающую нагрузку, являются результаты испытаний на растяжение с различными скоростями с наложением внешней поляризации потенциалом, равным —0,55 В. Результаты испытаний, проведенных В.Ф. Щербининым, показали, что в этом случае независимо от скорости деформации разрушающая нагрузка остается постоянной, равной минимальной разрушающей нагрузке лри.и= [c.116]

Универсальная испытательная машина УМЭ-10Т изготовления ЗИМ, [120] предназначена для испытания в широком диапазоне скоростей деформирования при статическом и низкочастотном знакопостоянном и знакопеременном растяжении-сжатии или изгибе с заданными амплитудами нагрузок до ЮОкН (10 тс) или деформаций при нормальной и повышенной температурах, в том числе на ползучесть и релаксацию. Силоизмеритель электронный. [c.243]

Вероятно, первым достоверно подтвержденным примером проявления нелинейности, обусловленной микроструктурными повреждениями, является так называемый эффект Муллинса . Первоначально этот эффект был детально изучен Холтом [54], который показал, что если вулканизированную резину с добавлением сажи сначала растянуть, а затем сократить до первоначальной длины, то при последующем растяжении до той же длины кривая напряжение — деформация пройдет ниже. Холт установил также, что повторные растяжения до одной и той же длины размягчают резину, хотя и в меньшей степени, чем первое нагружение. После отдыха в ненапряженном состоянии резина частично восстанавливает первоначальную жесткость. Эффект Муллинса наблюдался также во многих других композитах на основе каучука. На рис. 17 показано это явление при очень малых скоростях деформирования, причем верхняя кривая, близкая к прямой линии, определяет поведение материала при первом нагружении. [c.184]

Гладкие образцы для определения пределов прочности и текучести и относительных удлинения и сужения (последнее рассчитьтали по правилу определения сужения на образцах прямоугольного сечения). Скорость деформирования при испытаниях на растяжение 1 мм/мин. [c.30]

Испытания на программных установках типа УМЭ-10ТП проводились на сталях того же типа, что и при исследовании эффектов частоты и длительности циклического деформирования — аустенитная нержавеющая сталь Х18Н9 (650° С) и теплоустойчивая сталь ТС (550° С). Нагружение растяжением — сжатием, нагрев пропусканием тока. Выдержки вводились на уровне максимальных напря/кений при растяжении и сжатии или только растяжении. Скорость нагружения порядка 100 кгс/мм° в минуту, что соответствовало длительности активной части цикла 1 мин. Время выдержек 1, 5, 50 и 500 мин. [c.98]

Для обоснования возможности использования деформационнокинетического критерия прочности и обобщенной диаграммы циклического деформирования в условиях неизотермического нагружения необходимо выполнение широкой программы экспериментальных исследований, причем получение характеристик критериальных уравнений, отражающих особенности неизотермических процессов, должно осуществляться из системы базовых экспериментов. К таким экспериментам относятся прежде всего мягкое и жесткое нагружения, сопровождающиеся синфазным и противофазным нагревом — охлаждением, а также монотонное статическое растяжение образца с варьируемой в широких пределах скоростью деформирования в условиях заданного температурного цикла. [c.261]

Рис. 70. Зависимость пластичности при растяжении от скорости деформирования сплава ХН77ТЮР при =700° С (линии 1, 2) и стали 37Х12Н8Г8МФБ при /=600°С (линии 3, 4)

Установка ИМАШ-5С-65 была использована в качестве базы для исследования свойств литых сплавов при высоких температурах, выполненного в Московском автомеханическом институте Л. С. Константиновым с сотрудниками [49 ]. Установка была конструктивно усовершенствована, что позволило осуществить программированные нагрев и охлаждение образца с заданной скоростью, а также проводить растяжение образца с различными постоянными скоростями деформирования (de = onst), испытание на релаксацию (е = onst) и ползучесть (а = onst). [c.132]

Изменение степени и скорости деформирования растяжением и сжатием существенно влияет на дислокационную структуру и характер карбидных выделений, определяющих механизм деформационного старения сталей Х18Н10Т и ОХ 18Н10Ш при, повышенной температуре. При этом механизм протекания деформационного старения указанных сталей в зависимости от степени предварительной деформации при растяжении и сжатии характеризуется различными микроструктурными особенностями. [c.204]

Основное условие получения достоверных результатов в ква-зистатических испытаниях — поддержание с заданной точностью однородности напряженного и деформационного состояния материала в объеме рабочей части образца. Это позволяет принимать регистрируемые зависимости между напряжением и деформацией за характеристики поведения локального объема материала. Таким методом определены характеристики сопротивления материалов деформированию в большинстве проведенных до настоящего времени исследований, в основном при испытаниях на растяжение или сжатие со скоростями до 10 м/с [69, 167, 208, 210, 305, 406, 409]. Область более высоких скоростей деформирования, особенно при испытаниях на растяжение, обеспечивающих получение наиболее полной информации о поведении материала под нагрузкой, практически не исследована. Такое ограничение исследований обусловлено тем, что с ростом скорости деформации возрастает влияние волновых процессов и радиальной инерции в образце и цепи нагружения, ведущих к нарушению однородности деформации и одноосности напряженного состояния в объеме рабочей части образца и затрудняющих приведение усилий и деформаций в материале. Уменьшение влияния этих эффектов требует разработки специальных методик для испытаний с высокими скоростями деформации. [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...