Сжатие или растяжение с постоянной скоростью деформирования

Приведенные кривые модулей релаксации и зависимости напряжений от деформаций при постоянной скорости деформирования были получены для растяжения, сжатия и изгиба образцов из эпоксидной смолы на рис. 2 соответствующие сжатию кривые построены по данным работы [69]. Впоследствии те же авторы [70] построили приведенные кривые для композитов с матрицей из эпоксидной смолы и включениями в виде стеклянных шариков, или параллельных стеклянных волокон, или пузырьков воздуха (пенопласт) при всех указанных выше видах нагружения. [c.118]

Испытания на растяжение и сжатие обычно производятся при постоянной скорости деформирования либо при постоянной скорости нагружения. Если скорость деформирования постоянна, [c.404]

Предварительное деформирование образцов осуществляли при комнатной температуре путем растяжения и сжатия по различным режимам. Для исследования были выбраны небольшие степени деформации (до 5%). Сжатие образцов производили на машине ИМ-12А (е = 0,2 1,0 и 5%), деформацию растяжением — в установке ВМД-1 при принудительном растяжении с постоянной скоростью перемещения захвата 0,14 140 и 1000 мм/ч. [c.213]

I. Предварительные замечания. В 2.11 и 2.13 были описаны статические кратковременные испытания гладких образцов из различных материалов на растяжение и сжатие при комнатной температуре. Предыдущие параграфы настоящей главы содержат описание различных упругих и механических свойств материалов и оценку влияния различных факторов на эти свойства. Уже при этом обсуждении приходилось обращаться к результатам динамических испытаний (при определении сопротивляемости ударному воздействию и при оценке влияния скорости деформирования на различные свойства), кратковременных и длительных испытаний при высоких температурах (при определении предела длительной прочности и предела ползучести, а также при оценке влияния температурного фактора на различные свойства), длительных испытаний при переменных по величине и знаку нагрузках, длительных испытаний при комнатной температуре и постоянной нагрузке и при монотонно убывающей нагрузке. Приходилось, наряду с рассмотрением результатов испытания гладких образцов, обращаться и к анализу материалов испытаний образцов с надрезом указывалось, что, кроме непосредственного определения интересующих инженера свойств материала, существуют косвенные пути оценки этих свойств (при помощи определения твердости) отмечалось, что, [c.298]

Диаграммой, или кривой деформирования материала, называют график зависимости, связывающий напряжение и деформацию при заданной программе внешнего воздействия. Диаграмма деформирования при пропорциональном нагружении, полученная при постоянных скорости деформации и температуре, представляет собой обобщенную характеристику материала, отражающую его сопротивление упругому и пластическому деформированию вплоть до начала разрушения. Такую диаграмму обычно получают при испытаниях на растяжение или на чистый сдвиг (основные типы испытаний), а также при испытаниях на сжатие (последнее — обычно только для хрупких материалов). [c.20]

Рассмотрим в обобщенном виде экспериментальные данные по исследованию сопротивления стеклопластиков деформированию и разрушению в процессе одноосного растяжения и сжатия с различными скоростями и при длительном действии постоянных во времени нагрузок. Анализ полученных экспериментальных данных проводят, учитывая не только развитие микроскопических разрушений, сравнимых по размерам с молекулярными [c.14]

V — скорость перемещения захвата. Из соотношения (1) следует, что для поддержания постоянной скорости деформации при сжатии или растяжении в течение деформирования необходимо менять скорость перемещения инструмента. [c.14]

Номинальная скорость в данном случае зависит от конкретной схемы устройства и его параметров. Общая схема пневмо-гндравлического устройства для испытаний при повышенных скоростях представлена на рис. 19 (схема для испытаний на растяжение). В качестве источника энергии для деформирования образца используется энергия сжатого газа. Конкретные конструкции отличаются большим разнообразием по величине объемов Vo, Vi, V2, их связи с ресивером высокого давления и между собой, сочетанием жидкости и газа в объемах Vi, V2, Vo. Регулируемая подача и выпуск газа (жидкости) по каналам I и II, управление клапаном 3 позволяют проводить испытания с различными параметрами. Так, давление y02= onst в камере Vz обеспечивает постоянную скорость деформации (e= onst) при заполнении объема Vi жидкостью, перетекание которой в объем Vo (Ро=1 атм) контролирует скорость деформации. Непрерывная равномерная подача газа в объем V ( i и Vq связаны с атмосферой) приводит к возрастанию нагрузки в соответствии [c.71]

Отсутствие удобного для анализа аналитического решения даже при использовании наиболее простого уравнения состояния, включающего вязкость, затрудняет получение ясного представления о связи характера деформирования материала под нагрузкой с закономерностями волновых процессов в стержнях. Экспериментально установленное распространение волн догрузки со скоростью упругих волн при растяжении (сжатии) [239, 344, 377, 426] и кручении [25] подтверждает теорию Мальвер-на—Соколовского, в то время как многие эффекты, связанные с распространением упруго-пластических волн (например, распределение остаточных деформаций по длине длинного стержня, постоянная скорость распространения деформаций и др.), удовлетворительно описываются деформационной теорией. [c.146]

При жестком нагружении длительными циклами стали Х18Н9 с постоянной, но различной скоростью деформирования в полу-циклах растяжения и сжатия (изменение скорости деформирования осуществлялось при переходе через нуль по напряжениям) были получены аналогичные закономерности. Длительности по-луцикла растяжения составляли 1 5 и 60 мин (соответственно кривые 7,. 2 и 5 на рис. 5.10), длительность полуцикла сжатия была постоянно равной 1 мин (кривая 4). [c.122]

Кривые 3 ш 4 соответствуют неизотермическому циклу с такими же скоростями деформирования в полуциклах растяжения и сжатия. Температура в пределах каждого полуцикла оставалась постоянной растяжение — 650, сжатие — 150 С и изменялась при 0 = 0. Как видно из рис. 5.13, независимо от уровня температуры в полуцикле сжатия кривые 1 и 3 практически совпадают при равных скоростях деформирования и одинаковой амплитуде необратимых деформаций. Вместе с этим был отмечен обратный эффект — влияние деформаций ползучести, развивающихся при высокой температуре, на ход кривой активного нагружения в последующем полуцикле с более низкой температурой. В этом случае в эксперименте наблюдается некоторое смещение кривой активного нагружения вниз по сравнению с неизотермическими испытаниями без выдержек. На рис. 5.14 показаны диаграммы деформирования стали Х18Н9 при неизотермическом нагружении, характерные для стабильного цикла. Нагружение осуществлялось по жесткому режиму с контролируемым законом изменения деформаций, температура изменялась в момент перехода через нуль по напряжениям от 150 до 650° С в процессе одноминутной выдержки. Кривые 1 ж 2 соответствуют циклу без выдержки, 3 и 4 — циклу с выдержкой при растяжении. Выдержка осуществлялась при 0 = onst до момента достижения заданного значения деформации. Как следует из рис. 5.14, смещение кривой 4 относительно кривой 2 составляет 10—15%. Отмеченное влияние деформаций ползучести при высокой температуре на активное нагружение при более низкой температуре может быть описано, как уже указывалось выше для изотермического случая, с использованием подходов, изложенных в главах 6, 7. [c.126]

Анализ экспериментальных результатов по влиянию основных параметров на процесс позволил с определенной долей условности, зависящей от соответствующих допусков, на плоскости р — Т (Р — либо е, либо а) выделить три основные зоны малых скоростей деформирования 10 % Р < Р (Т), средних скоростей Р (Т) < Р 10 и больших скоростей р 10 с . Влияние скорости деформирования в первой зоне объясняется реологическими эффектами (ползучестью). Вторая зона характеризуется относительно слабым влиянием скорости деформирования. Влияние скорости деформирования в третьей зоне объясняется наличием динамических эффектов. Наиболее детальные исследования характеристик процесса при лучевых путях нагружения (для траекторий малой кривизны) проведены в средней зоне. Большое количество экспериментальных работ посвящено исследованию процесса ползучести при постоянных и меняющихся (в том числе и знакопеременных) нагрузках в случае одномерного напряженного состояния (растяжение — сжатие стержней). Влияние скорости деформации на зависимость между напряжениями и деформациями в третьей зоне при динамических скоростях нагружения также привлекло серьезное внимание. Однако большие трудности измерения соответствующих величин в динамических процессах и необходимость прив.лечепия различных модельных представлений для расшифровки результатов эксперимента привели к тому, что в настоящее время, несмотря на большое количество экспериментальных результатов, отсутствует достаточно надежная методика построения динамической диаграммы а — е. Таким образом, перспектива последующих экспериментальных исследований заключается в следующих основных направлениях [c.140]

На рис, 37 приведены данные по накоплению повреждений, вычисленные по уравнению (4.34) по результа-тац испытаний стали 12Х18Н9Т при 650° С и различных условиях испытаний черными точками обозначены результаты, полученные при условии в в белыми — результаты расчета по (t). Расчет с использованием данных по 8д (t) идет в запас прочцости для длительности деформирования до, 20—30 ч, для больших длительностей разница оказывается несущественной. Испытания проводили с выдержками в 1, 5 и 50 мин при растяжении и растяжении-сжатии на трех уровнях напряжений (25, 26,5 и 28 кгс/мм ). Помимо этого проводили испытания с заданным размахом напряжений при постоянной скорости нагружения и разгрузки, с заданным размахом деформации без выдержек (жесткой нагружение) без выдержек и с выдержками с заданным размахом деформаций, достигаемым за счет ползучести в этом случае время выдержки определялось достижением заданного уровня деформации. [c.210]

Из предыдущего известно, что если на протяженном теле, лежащем на жесткой опорной поверхности, движется деформированный том или иным образом участок (бегущая волна деформации), то это приводит к перемещению тела относительно опорной поверхности. Направление, скорость и характер перемещения тела зависят от характеристик бегущей волны — вида деформации (поперечная, продольная, растяжение, сжатие), скорости движения волны, ее формы, амплитуды, от геометрической формы опорной поверхности. Мы убедились в том, что описанный перенос массы тела движущейся волной происходит непростым эстафетно-последовательным способом, когда бегущая волна переносит со скоростью своего движения постоянную но величине, но переменную но составу постоянно обновляемую массу, численно равную избытку Дт массы, содержащемуся в волне. При этом частицы деформируемого тела совершают однонаправленные шаговые перемещения, и в итоге каждого пробега волны некоторое количество массы тела перемещается с начального (стартового) края тела, откуда волна начинала свой бег, на конечный (финишный) край тела. В результате тело ползет но опоре, напоминая движение садовой гусеницы (в случае поперечной волны на теле) либо дождевого червя (в случае продольной волны удлинения). Бегущая водна, таким образом, выступает в роли транспортного средства, перемещающего деформируемое тело по опорной поверхности. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...