Круговые Напряжения температурные

Нри резком изменении температуры оболочки двигателя в скрепленном с ней заряде возникают нестационарные температурные напряжения. Как установлено, для толстостенного кругового цилиндра такие температурные напряжения есть монотонные функции времени, достигающие максимальной величины в начальный или конечный момент, когда наступает температурное равновесие [6]. Если это верно и для зарядов со звездообразным [c.327]

В дополнение к работам, перечисленным в 23, укажем еще ряд исследований, посвященных непосредственно определению температурных напряжений. Одной из первых работ такого плана была, по-видимому, японская статья [192]. Точные решения при специально выбранных на основе экспериментальных данных зависимостях tl)(T) и а(Т) получены в [37, 70, 122, 155, 164, 184, 199, 223, 231, 232, 240]. В работах [8, 63, 224, 225, 237] используется метод малого параметра, причем в [63] рассмотрен случай, когда 6= со (бесконечная пластинка с круговым отверстием). При г1з(7) = 1—рГ в статье [145] задача решена методом конечных разностей при- [c.145]

В качестве примера рассмотрим полый круговой цилиндр, имеющий те же радиальные размеры, что и в предьщущем примере, но ограниченную длину 21 = 200 мм и находящийся под действием осесимметричного, нестационарного температурного поля, полученного при нулевой начальной температуре и мгновенно нагреваемой внутренней поверхности, поддерживаемой неизменной во времени. На торцах и внешней поверхности цилиндра поддерживается нулевая температура. Коэффициент температуропроводности материала цилиндра а = 2,3 10 мм /ч. Требуется при известных на внешней поверхности осевых и кольцевых напряжениях а х и, приведенных на рис. 3,10 и соответствующих 40-й секунде прогрева, определить распределение температуры на внутренней поверхности цилиндра и возникающие в нем термоупругие напряжения. [c.86]

Б указанных формулах q — тепловой источник Ре = 2гф F/a — число Пекле, относится к телу, где скорость перемещения теплового источника И / — коэффициент трения скольжения, — скорость скольжения Р — среднее напряжение сжатия / ф - радиус фактического пятна касания. В случае гладких тел и при упругих деформациях в контакте вместо г ф следует подставлять полуширину площади касания (по Герцу) для тел с начальным касанием по линии и радиус касания (при круговой площадке контакта) -в случае точечного первоначального касания. Для расчета температурной вспышки в контакте твердых тел можно воспользоваться полученными зависимостями и граничными условиями. В случае движения теплового источника относительно тел с малыми скоростями Pei < 0,3, Pej < 0,3 увеличение контактной температуры можно найти по формуле [c.177]

К плоской задаче термоупругости, как и в теории упругости, обычно относят случаи обобщенного плоского деформированного и плоского напряженного состояний. Первое из состояний характерно для элементов конструкций в виде достаточно длинных тел с постоянным поперечным сечением (цилиндрических тел, но не обязательно с круговым контуром поперечного сечения), когда температурное поле и нагрузки не изменяются вдоль образующей. В этом случае поперечное сечение тела, достаточно удаленное от его торцов, остается плоским после приложения силового и теплового воздействий, а относительное удлинение вдоль образующей тела постоянно. Лишь около торцов такого тела деформированное состояние существенно зависит от условий их закрепления. Плоское напряженное состоя- [c.226]

К у ш н и р P.M. Неустановившиеся температурные напряжения в армированной пластинке с круговым отверстием. — В кн. Вопросы прикладной термомеханики, Киев Наукова думка, 1979, с. 142—149. [c.363]

Рассмотрим с помощью метода, изложенного в 7.2, напряженное состояние сплошного кругового цилиндра конечной длины, вызванное температурным полем [c.234]

Простейшим примером может служить случай кругового кольца в предположении, что на концентрических окружностях Сд и с радиусами рд и р ограничивающих кольцо, температура остаётся постоянной. Не нарушая общности, можно в формуле (4.16) отбросить постоянное слагаемое не создающее температурных напряжений ( 13 главы 1). Сравнивая (4.16) и (4.18), находим [c.238]

Глава II. Плоская задача. Общие формулы и простейшие приложения. Здесь на 100 страницах изложены как постановка плоской задачи, так и главные методы решения ее. Решение достигается при помощи функции напряжений и комплексного представления ее, причем сперва излагается общая теория методов, а затем они развиваются практически на ряде примеров. Из этих примеров отметим а) растяжение пластинки, ослабленной круговым отверстием б) действие сосредоточенной силы, приложенной в точке неограниченной плоскости в) действие сосредоточенной пары г) рассмотрение напряжений в кольце, вызываемых заданными силами д) изгиб кругового бруса е) общая теория температурных деформаций и вызываемых ими напряжений. [c.9]

Температурные напряжения в полом круговом цилиндре. Так [c.221]

Важное практическое значение имеет решение вопросов концентрации динамических температурных напряжений в окрестности оболочечных, пластинчатых, стержневых, сферических, цилиндрических, круговых включений в твердых телах. Решение этих вопросов значительно облегчается, если область, занятую включением, удается исключить из рассмотрения таким образом, что их влияние характеризуется усложненными граничными условиями. Включения типа пластин и оболочек (один характерный размер мал по сравнению с двумя другими) рассмотрены в работе [45] для классического случая. В [47] исследованы случаи линейного включения (два характерных размера малы по сравнению с третьим) и объемного включения (все три размера включения соизмеримы) для классической квазистатической задачи термоупругости. В [49] выведены термомеханические граничные условия на поверхности тел с покрытиями типа пластин и оболочек. [c.35]

Операторным методом и методом предельного перехода получены точные и приближенные уравнения обобщенной теплопроводности для анизотропных и изотропных пластинок и стержней, изотропных оболочек с внутренними источниками тепла. Выведены уравнения связанной и несвязанной термоупругости анизотропных и изотропных пластинок [19—21], несвязанной термоупругости изотропных стержней и оболочек. Для изотропных пластинок с криволинейным краем сформулированы условия теплообмена на подкрепленном крае и условия неидеального теплового контакта. Сформулированы термомеханические граничные условия для определения обобщенных динамических температурных напряжений на стыке пластинок и подкрепляющих стержней, пластинок и стержневых включений, пластинок и круговых включений. Граничные условия дают, в частности, возможность изучать динамические температурные напряжения в окрестности металлических неоднородностей стеклянных элементов конструкций электроннолучевых приборов. [c.56]

Термомеханические граничные условия для определения обобщенных динамических температурных напряжений в пластинках с круговыми включениями [c.101]

С целью выяснения влияния величины радиуса круговой пластинки на динамические температурные напряжения в табл. 1 привета б л и ц а 1 [c.237]

Определим нестационарное обобщенное температурное поле и вызываемые им динамические температурные напряжения на основе уравнений термоупругости в свободной от внешней нагрузки бесконечной пластинке толщиной 26 с круговым отверстием радиуса / , температура поверхности г = / которой изменяется в начальный момент времени на некоторую величину оставаясь в дальнейшем постоянной. Теплообмен через боковые поверхности пластинки [c.238]

Что касается дополнительных параметров, существенных для измерительных целей, то они имеют следующие величины. Суммарный коэффициент гармонических искажений на частоте 400 Гц при уровне звукового давления 154 дБ — не более 6%. Уровень эквивалентного звукового давления, вызываемого собственным шумом электрического происхождения в любой активной полосе частотного диапазона, — не выше 46 дБ. Частота, при которой характеристика направленности в пределах угла 90° от оси, отличается от круговой не более чем на 1 дБ — 3150 Гц. Нестабильность уровней чувствительности при нормальных условиях —не более 0,5 дБ. Температурная поправка — не более 0,05 дБ/°С. Изменение уровня чувствительности при изменении атмосферного давления — не более 1 дБ/Ю Па. Изменение уровня чувствительности при изменении относительной влажности от наименьшей до наибольшей — не более 0,5 дБ. Изменение уровня чувствительности при изменении напряжения питания на 10%—не более 0,3 дБ. Эквивалентный объем капсюля микрофона при атмосферном давлении 10 Па — не более 2-10-8 5.53 [c.122]

Температурные осесимметричные напряжения в круговой пластине постоянной толщины при изменении температуры и радиальном направлении определяет Э. Циммер [7.23], вводя приведенный модуль упругости из соответствующей задачи приведения. [c.341]

Поляризационно-оптический метод с использованием фотоупругих покрытий применили хМ. Левин и Р. Джонсон 7.22] для исследования нестационарных температурных напряжений в шестигранной трубной пластине с часто расположенными круговыми отверстиями. Они получили также картины остаточных напряжений. Сравнение с решением [6.14] показало близкое соответствие напряжений и значений модуля Юнга и коэффициента Пуассона (х. [c.342]

Температурные напряжения в длинном круговом цилиндре. Рассмотрим стационарное тепловое состояние цилиндра с осесимметричным распределением температуры Т, не зависящим от координаты х = г воспользуемся полярными цилиндрическими координатами г, 0, 2, совмещая ось г с осью цилиндра. Предположим вначале, что торцы цилиндрической трубы с внутренним радиусом и наружным радиусом закреплены таким образом, что е = О, т. е. рассматриваем задачу плоской деформации. В этом случае отличныын от нуля будут три компоненты тензора напряжений Огт, О00 и зависящие только от координаты г. [c.283]

Разделы, касающиеся метода фотоупругости, двумерных задач в криволинейных координатах и температурных напряжений, расширены и выделены в отдельные новые главы, содержащие многие методы и решения, которых не было в прежнем издании. Добавлено приложение, относящееся к методу конечных разностей, в том числе к методу релаксации. Новые параграфы, включенные в другие главы, относятся к теории розетки датчиков деформаций, гравитационным напряжениям, принципу Сен-Венана, компонентам вращения, теореме взаимности, общим решениям, приближенному характеру решений при плоском напряженном состоянии, центру кручения и центру изгиба, концентрации напряжений при кручении вблизи закруглений, приближенному исследованию тонкостенных сечений (например, авиационных) при кручении и изгибе, а также к круговому цилиндру при действии пояскового давления. [c.14]

Если однородный в остальных отношениях поток тепла возмущается отверстием, полостью или включением из другого материала, то такое изменение потока вызывает температурные напряжения. Задача об изолированном круговом отверстии н бесконечном теле решается с помощью использэвания развитой выше теории. Если цевозмущенный поток движется в отрицательном направлении у с градиентом температуры т, то можем записать Т ху. При наличии отверстия и.меем [c.479]

В рассматриваемом случае контур L, разделяющий пластическую зону от упругой, оказывается эллписом (1.4.11), однако, в отличие от случая Г = О, его центр смещен относительно центра кругового отверстия. Величина смещения определяется температурным полем. Напряжения в упругой области равны [c.19]

С. В. Грицай и Н. А. Рудь [73] провели расчет динамических напряжений в трансверсально-изотропной пластинке с круговым вырезом. Р. Н. Швец и Т. А. Неманежина [74] решили динамическую задачу термоупругости для бесконечной пластинки постоянной толщины с круговым вырезом, контур которого свободен от напряжений. Пластинка находится в условиях конвективного теплообмена с окружающей средой постоянной температуры. В работе определены нестационарное температурное поле пластины, динамические прогибы и моменты, обусловленные этим полем. Дан числовой пример. [c.300]

Э. И. Григолюка, Я. С. Подстригача, Я. И. Бурака [25] излагается математическая постановка и методика решения возникающих в связи с нагревом задач оптимизации для пластин и оболочек с учетом их неоднородности. В книгах [123, 124] изложены основы теории и методы решения задач термоупругости для тел с различными упругими включениями. Большое внимание уделено изучению температурных полей и напряжений в телах с оболо-чечными, пластинчатыми, стержневыми, сферическими, цилиндрическими, круговыми включениями, для которых область, занятую включением, удается исключить из рассмотрения таким образом, что его влияние характеризуется усложненными граничными уело- [c.6]

Кроме того, изучаются температурные напряжения в нагреваемых системой равноотстоящих сосредоточенных источников тепла пластинках С Двусторонними покрытиями и в армированной ластинке с круговым отверстием, нагреваемой путем конвективного теплообмена с внешней средой, температура которой изменяется в начальный момент времени на некоторую величину, оставаясь в дальнейшем постоянной [c.259]

К у ш н и р Р. М. Неустановившиеся температурные напряжения в составной бесконечной пластинке с круговым отверстием. — В кн. Термомехани-ческие процессы в кусочно-однородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 94—98. [c.363]

Рассмотрим метод определения тепловых напряжений в сплошном круговом цилиндре конечной длины 21 и радиуса Го, под-вергающемся действию осесимметричною температурного поля Т г, г) — То, симметричного относительно плоскости 2 О (рис. 49). [c.223]

Изучаются обобщенные колебания балки прямоугольного поперечного сечения [57], прямоугольной [30] и круговой [58] пластинок, подвергаемых тепловому удару по одной из боковых поверхностей. Обобщенные одномерные динамические температурные напряжения определяются в полубесконечной пластинке, нагреваемой действующим на некотором расстоянии от края или движущимся в глубь ее плоским источником тепла. Затем рассматриваются изотропная круговая [261 и бесконечная с круговым отверстр -ем [27] пластинки, подвергнутые тепловому удару внешней средой по краевой поверхности. Рассмотрен также бесконечный цилиндрический стержень, подвергнутый тепловому удару источниками тепла, периодически изменяющимися по осевой координате. [c.194]

В многосвязном цилиндре температурные напряжения Ох, Оу, г.ку будут совпадать с напряжениями в таком же равномерно кругово.м нагретом цилиндре, подвергнутом кольце некоторой дислокации [17, 18], [c.117]

В статьях [10, 21] исследовалось термонапряженное состояние однородной изотропной пластинки с термоизолированной дугообразной трещиной при заданном однородном тепловом потоке на бесквиечности. Определялось также установившееся термоупругое равновесие неограниченной изотропной пластинки с впаянным инородным круговым включением при наличии на линии раздела материалов конечного числа разрезов, на берегах которых заданы смешанные условия на температурные характеристики и условия первого или второго рода на механические, на бесконечности — однородный тепловой поток. Получены формулы для определения функции напряжений для шайбы и пластинки. Детальнее рассмотрена кусочно-однородная плоскость, ослабленная [c.347]

Стационарные температурные напряжения в плоскости, ослабленной двумя круговыми отверстиями одинакового радиуса, при условии, что на контуре одного отверстия задана температура То, а на контуре другого отверстия — температура —То, разобраны С. Линденом [2.83]. [c.285]

По-видимому, впервые задачами приведения этого рода начал заниматься Г. Хорвей [6.13—6.15]. В работе [6.13] он находит температурные напряжения в пластине, ослабленной большим числом одинаковых круговых отверстий, центры которых лежат в вершинах правильных треугольников. Автор предварительно сводит рассматриваемую густо перфорированную пластину к сплошной пластине с приведенным модулем упругости Е и приведенным коэффициентом Пуассона (х. Имея в виду решетку с весьма сближенными круговыми отверстиями (ширина перемычки с мала по сравнению с радиусом отверстия Ь), Хорвей подменяет последнюю решеткой с правильными шестиугольными вырезами, т. е. рамной конструкцией. При этом расчет такой системы сводится к расчету балочкп, к которой приложены усилия, действующие в решетке. В статье [6.14] приводятся диаграммы Е = Е с1Ь), ц = х с/Ь) и кривые максимальных напряжений в решетке при растяжении, нагреве и дей- [c.296]

Р. Саусвелл и Д. Аллен рассмотрели полосу с симметричными полукругами и угловыми выточками [88]. Е. И. Теплицкий решил плоскую задачу о давлении жесткого штампа на упруго-пластическое полупространство [63]. Н. Б. Баничук методом локальных ва-риащ1Й получил решение задачи о штампе, внедряемом в идеально упруго-пластическое тело [7]. В работах [82, 89] также рассматривалась задача о давлении жесткого штампа в идеальную упругопластическую среду. Решение в [89] получено релаксационным методом, а в [82] применялся метод, конечных элементов. В работах [23, 83] были численно решены упруго-пластические задачи для щели. В. Л.. Фомин [64], В. М. Мирсалимов [30] рассмотрели упруго-пластическую задачу с учетом стационарного температурного поля для плоскости с круговым отверстием, когда в пластической зоне бигармоническое напряженное состояние, а на бесконечности действуют постоянные напряжения. [c.111]

Для заряда, скрепленного со стенками камеры и выполненного в форме толстостенного кругового цилиндра, напряжения можно подсчитать с помощью формул Ляме (29), в которых Рвнутр=0, а внешнее давление рвнешн возникает в результате разности температурных удлинений материалов камеры и топлива. Использовав соотнощение (37), получим [c.290]

Рассмотрим для примера отсек фюзеляжа кругового сечення, частично заполненный топливом (рнс. 15.И, а). По высоте сечения на границе топлива температура резко изменяется (см. рис. 15.11,6), а по длнне отсека ее можно принять постоянной. В соответствии с резким изменением температуры в сечении отсека возникают значительные температурные напряжения. Этн напряжения следует определять, учитывая только избыточную температуру обшивкн о в свободной от топлива части отсека. [c.478]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...